基底瓷厚度变化对氧化锆双层瓷结构抗折强度的影响

目的 分析基底瓷厚度对氧化锆双层瓷结构抗折强度和断裂模式的影响.方法 将规格为15 mm×5mm完全烧结的氧化锆瓷块切割成5组,瓷片共25片,厚度分别为A组(0.3 mm),B组(0.4 mm),C组(0.6 mm),D组(0.8 mm),E组(1.0 mm).经过喷砂和超声清洗后,在所有瓷片上堆塑1.0 mm的饰面瓷并烧结,使各组的样本总厚度分别为1.3 mm,1.4 mm,1.6 mm,1.8 mm,2.0 mm.用电液伺服疲劳试验机对每个样本进行三点弯曲测试,对实验数据进行单因素方差分析及SNK组间比较,观察样本破坏模式.结果 各组抗折强度(MPa)均值分别为A组(352.31±10.80),B组(370.93±12.05),C组(480.19±19.14),D组(681.73±6.05),E组(699.06±29.22).除A组和B组、D组和E组组间外,其他各组组间差异明显(P＜0.05).断裂模式观察显示:A组出现分层,断裂碎片在4片以上;其它各组均无分层,断裂碎片多为2～3片.结论 在饰面瓷厚度不变的前提下,氧化锆双层瓷的抗折强度随基底瓷厚度增加而增强.     

不同表面处理方法对氧化锆陶瓷与牙本质瓷结合强度的影响

目的探讨不同表面处理方法的硅涂层对氧化锆陶瓷结合性能的影响。方法将氧化锆陶瓷片随机分成4组：空白组、喷砂组、喷砂＋涂层组、啧砂＋涂层＋硅炕偶联剂组,每组6片。在4组试件的结合面烧结牙本质瓷用于剪切实验,测试其结合强度,数据用SPSS13．0软件进行统计学分析。结果喷砂＋硅涂层＋硅烷偶联剂表面处理的氧化锆陶瓷的剪切强度最高,与其他各组剪切强度的差别均有统计学意义（P〈0．05）,喷砂＋硅涂层组与喷砂组及空白组之间差别也有统计学意义（P〈0．05）,喷砂组与空白组相比较也有统计学意义（P〈0．05）。结论喷砂＋硅涂层＋硅烷偶联剂表面处理的氧化锆陶瓷的剪切强度最高,可以显著提高氧化锆与不透明牙本质瓷的结合强度。     

纯钛表面电子束蒸镀钴铬合金涂层对钛瓷结合强度的影响

目的： 应用电子束蒸镀的方法于纯钛表面沉积不同厚度钴铬合金涂层以研究其对钛瓷结合强度的影响。 方法： 将60 个喷砂后的钛片(25.0 mm×3.0 mm×0.5 mm)随机分成实验组(A,B,C,D组)和对照组(E组) 5 组,实验组 喷砂后通过电子束蒸镀的方式于表面形成不同厚度的钴铬合金涂层,其厚度分别为20 nm(A组)、40 nm(B组)、60 nm (C组)、80 nm(D组),E 组仅喷砂处理。对电子束蒸镀完成后于纯钛表面形成的涂层进行扫描电镜(scanning electron microscope,SEM)观察及能谱(energy dispersive spectrum,EDS)分析,试件烤瓷后通过三点弯曲力学试验检测其钛瓷 结合强度,瓷剥脱后进行SEM和EDS分析以及钛瓷结合界面的SEM和线性分析。结果：A,B,C,D,E组钛瓷结 合强度分别为(36.11±1.17),(43.33±1.17),(39.95±2.22),(38.85±1.10)和(30.23±1.94) MPa。实验组钛瓷结合强度均高 于对照组(均P<0.05),且高于ISO 9693 规定的临床标准,其中B组(40 nm)的钛瓷结合界面结合紧密,无空洞及裂隙, 钛瓷结合强度和钛片瓷剥脱后表面瓷粉残留高于其他各组(均P<0.05)。结论： 通过电子束蒸镀的方式于纯钛表面形 成适宜厚度的钴铬合金涂层可提高钛瓷结合强度。     

不同的氧化锆表面处理方法对氧化锆与饰面瓷结合强度的影响

目的不同处理方法对氧化锆与饰面瓷结合强度的影响。方法将氧化锆瓷块胚体烧结制成制件90个。数字随机分为三组,各30个制件。喷砂组在烧结前进行喷砂处理;处理剂组先喷砂处理,再烧结结合衬底瓷;对照组金相砂纸抛光处理。检测三组制件结合界面的剪切强度,以及电镜观察特点。结果进行LSD法多重比较,三组患者差异有显著性统计学意义(P0.01)。处理组剪切强度优于单独喷砂组及对照组,单独喷砂组优于对照组。三组患者电镜扫描,其表面均有不同程度的沟、槽、嵴,以对照组制件最为明显;对于结合面的观察,唯有对照组制件结合面无明显相互镶嵌融合表现,另外两组制件均表现为嵌合明显,结合无间隙。结论氧化锆胚体烧结前喷砂处理,以及结合衬底瓷的应用能提高基底冠与饰面瓷的结合强度,有利于提高全瓷修复体的持久粘接力,保证修复的成功。     

Er:YAG激光和等离子体处理对氧化锆粘接性能的影响

目的 评价Er:YAG激光和等离子体处理对氧化锆与树脂水门汀粘接强度的影响。方法 制作36个氧化锆瓷块,随机分为对照组（A组）、喷砂组（B组）、Er:YAG激光组（C组）、Ar等离子体组（D组）、喷砂+Ar等离子体组（E组）和Er:YAG激光+Ar等离子体组（F组）,每组6个。采用接触角测量仪、扫描电子显微镜对各试件表面进行检测,并计算剪切粘接强度。结果 C组氧化锆试件表面见凹坑状结构,粗糙度较A组增加（P <0.05）;D组氧化锆试件表面形态未见明显改变,表面亲水性较A组显著提升（P <0.05）;E组表面亲水性、剪切粘接强度与F组相似（P> 0.05）,较其余各组显著提升（P <0.05）。结论 Er:YAG激光和Ar等离子体处理可提高氧化锆与树脂水门汀粘接强度,两者联合应用效果更好。     

硅烷偶联剂对金属托槽与瓷面黏接强度的影响

目的 研究硅烷偶联剂(CP)的使用对金属托槽与瓷面黏接强度的影响.方法 150个烤瓷试件按不同瓷面处理随机分5组:A组喷砂处理;B组金刚砂车针打磨;C组9.6%氢氟酸酸蚀3 min;D组37%的磷酸酸蚀1 min;E组为未处理组.再根据是否使用CP各分2小组,每小组15个试件.黏接剂为3M UniteTM黏接剂(3M).托槽粘接后在5℃和55℃水浴箱之间进行冷热水温度循环实验,使用材料实验机检测抗剪切强度,并记录瓷破裂指数(PFI),计算瓷破损率.结果 使用CP后平均抗剪切强度有显著提高,与未使用CP组比较差别有统计学意义(P<0.05);瓷破裂率高于未使用CP组,两组比较差别有统计学意义(P<0.05).结论 瓷面经处理后使用CP粘接托槽可达到满意的粘结强度,但瓷面破损及重新修复的机率增加.     

瓷面处理对金属托槽与瓷面粘接强度的影响

目的 研究瓷面的不同处理方法对金属托槽与瓷面粘接强度的影响.方法 150个烤瓷试件随机分5组:(1)37%磷酸酸蚀1 min;(2)9.6%氢氟酸(HF)酸蚀3 min;(3)氧化铝微粒喷砂处理;(4)金刚砂车针打磨;(5)表面未处理.根据是否使用硅烷偶联剂分成2个小组,每组15个试件.使用京津釉质粘接剂粘接托槽.经冷热循环疲劳实验后检测抗剪切强度.结果 未使用偶联剂组的抗剪切强度,未达到临床要求,使用偶联剂后的抗剪切强度,9.6%HF组、打磨组、喷砂组比较差别有统计学意义(P＜0.05),与未使用偶联剂试件比较差别有统计学意义(P＜0.05).结论 9.6%HF酸蚀、喷砂处理、打磨粗糙等方法处理瓷面可提高粘接强度,处理后使用硅烷偶联剂获得满意的粘结强度.37%磷酸处理瓷面及单一使用偶联剂不能达到临床要求的粘结强度.     

氧化锆核瓷处理与饰面瓷工艺对瓷/瓷结合强度的影响

目的:研究染色或硅涂层处理对氧化锆核瓷粉浆涂塑和热压铸两种工艺饰面瓷结合的影响?方法:将制作氧化钇稳定四方相氧化锆(Y－TZP)瓷块分为6组(A1?A2?A3?B1?B2?B3),其中A1?B1组不处理作为空白对照,A2?B2组染色,A3?B3组表面以摩擦化学法制备硅涂层,随后A1~A3组以粉浆涂塑工艺制备饰面瓷,B1~B3组以热压铸工艺制备饰面瓷,测试各组试件的剪切结合强度和分析断裂模式,测试结果进行统计分析?扫描电镜观察各种表面处理Y－TZP核瓷的微观形态以及典型试件的断裂面形态?结果:不论经过何种表面处理,Y－TZP核瓷与粉浆涂塑法和热压铸法两种工艺饰面瓷之间的剪切强度值均无统计学差异(P > 0.01);当以粉浆涂塑法制备饰面瓷时,进行硅涂层处理的Y－TZP核瓷与饰面瓷的剪切强度值高于染色处理和不处理(P < 0.01);当以热压铸法制备饰面瓷时,Y－TZP核瓷与饰面瓷的剪切强度值不受表面处理因素影响(P > 0.01)?结论:染色和饰面瓷工艺对Y－TZP核瓷与饰面瓷结合强度不造成影响,以粉浆涂塑工艺制备饰面瓷时,硅涂层可提高双层瓷的结合强度?     

不同粒度的喷砂预处理对钴铬合金与瓷聚合体粘接强度的影响

目的探讨不同喷砂预处理和表面处理剂对钴铬合金-瓷聚合体粘接强度的影响。方法制作圆形钴铬合金铸造试件40个,分为两组,分别用60#和150#Al2O3进行喷砂处理,各组试件分别采用2种表面处理剂(Metal photo primer和Primer paste)和2种瓷聚合体(Solidex和Ceramage)制备钴铬合金-树脂粘接试件,测试抗剪切粘接强度。结果实验表明60#Al2O3喷砂预处理可以获得更大的粘接强度,Ceramage组抗剪切粘接强度显著高于Solidex组(P<0.05),而不同的金属表面处理剂对粘接强度无显著影响。结论喷砂粒度对钴铬合金与瓷聚合体的粘接强度有显著影响,不同瓷聚合体系统对与钴铬合金的粘接强度也有影响。     

低温等离子体表面处理对氧化锆陶瓷⁃树脂短期粘接强度的影响

目的：研究不同等离子体处理对牙科氧化锆陶瓷表面短期粘接强度的影响。方法：制作氧化锆陶瓷试件,喷砂后随机分为5组,进行不同表面处理。A组：喷砂组;B组：喷砂+氧气（oxygen,O2）等离子体组;C组：喷砂+氩气（argon,Ar）等离子体组;D组：喷砂+氮气（nitrogen,N2）等离子体组;E组：喷砂+底涂剂Z?Prime Plus组。以扫描电子显微镜（scanning electron microscope,SEM）、能量色散谱仪（energy dispersive spectrometer,EDS）、原子力显微镜（atomic force microscope,AFM）和水接触角测试仪表征各处理组的氧化锆陶瓷表面形貌、碳氧元素含量、粗糙度和表面亲水性。制备复合树脂柱,以树脂水门汀将其粘固于处理后的氧化锆陶瓷表面,将粘接试件水浴24 h后,测试剪切粘接强度（shear bond strength,SBS）,并分析破坏模式。结果：SEM显示不同等离子体处理陶瓷后表面形貌无明显变化,EDS显示碳元素减少,氧元素增加,碳/氧比值减小。水接触角测试表明等离子体改性后表面亲水性相比于A组明显增加。SBS结果表明,与A、B、D组相比,C组陶瓷短期SBS明显提高（P < 0.05）,与E组相比差异无统计学意义。结论：Ar等离子体表面处理可显著提高牙科氧化锆陶瓷?树脂的短期粘接强度。     

不同表面处理对氧化锆晶相结构及性能的影响

目的：研究3种不同表面处理方式对氧化锆晶相转变、表面粗糙度、抗剪切及抗折强度的影响。方法：制作氧化锆试件并随机分为4组：（1）空白对照组,试件表面不做任何处理;（2）氧化铝喷砂组,用110 μm氧化铝颗粒距离10 mm垂直喷砂21 s, 气压0.25 MPa; （3）激光蚀刻组,试件表面均匀涂布石墨粉,以2 W（200 mJ/10 Hz）铒：钇铝石榴石 (Er:Yttrium Aluminum Garnet,Er:YAG)激光均匀辐照试件表面30 s;（4）热酸蚀组,将试件置于1 ∶1混合的40%（质量分数）硝酸与68%（质量分数）氢氟酸蚀液密闭反应釜中,100 ℃水浴锅中反应30 min。检测不同表面处理后氧化锆晶相结构、表面粗糙度、抗剪切及抗折强度的改变,所得数据运用SPSS 20.0统计软件进行统计分析。结果：X射线衍射仪图谱(X ray diffractometer,XRD)显示4组试件表面单斜相晶型的体积百分数分别为0.91%、12.50%、6.64%、17.81%,经过3种表面处理后,氧化锆表面发生了程度不等的四方相向单斜相的转变。表面粗糙度：空白对照组（0.29±0.01） μm,氧化铝喷砂组（1.05±0.11） μm,激光蚀刻组（0.73±0.04） μm,热酸蚀组（1.31±0.06） μm,各组间两两比较差异有统计学意义（P<0.05）。剪切强度：空白对照组（7.09±0.46） MPa,氧化铝喷砂组（12.14±1.51） MPa,激光蚀刻组（8.82±0.74） MPa,热酸蚀组(11.97±0.99) MPa,氧化铝喷砂组与热酸蚀组比较差异无统计学意义（P>0.05）,其余两两比较差异有统计学意义（P<0.05）。三点弯曲强度：空白对照组(933.70±44.13) MPa,氧化铝喷砂组(850.95±60.66) MPa,激光蚀刻组(771.53±68.08) MPa,热酸蚀组(766.27±57.49) MPa,激光蚀刻组与热酸蚀组比较差异无统计学意义（P>0.05）, 其余两两比较差异有统计学意义（P<0.05）。结论：经过不同表面处理后,氧化锆表面发生了程度不等的四方相向单斜相的转变。3种处理工艺均有效提高了氧化锆与树脂水门汀的粘结强度,同时也会导致氧化锆抗折强度的降低。     

两种瓷粉及三种纯钛不同组合制作纯钛烤瓷冠的强度对比研究

目的：比较两种瓷粉及三种纯钛不同组合对所制作纯钛烤瓷冠强度的影响。方法2015年1~6月分别选用Titankeramik与Duceratin Kiss两种瓷粉以及Ⅰ型、Ⅱ型、Ⅲ型三种纯钛,设计加工为A组(Titankeramik瓷粉+Ⅰ型纯钛)、B组(Titankeramik瓷粉+Ⅱ型纯钛)、C组(Titankeramik瓷粉+Ⅲ型纯钛)、D组(Duceratin Kiss瓷粉+Ⅰ型纯钛）、E组(Duceratin Kiss瓷粉+Ⅱ型纯钛)、F组(Duceratin Kiss瓷粉+Ⅲ型纯钛)共6组纯钛烤瓷冠样本,分别进行强度测试与扫描电镜观察。结果烤瓷冠强度由高到低排列顺位分别是E组、D组、F组、A组、B组和C组,强度分别为(1571.63±35.91)、(1490.27±48.12)、(1427.69±36.04)、(1413.96±34.82)、(1381.49±36.74)和(1319.23±29.75)。其中A组与C、D、E组,B组与C、D、E组,C组与E、F组,D组与C、E、F组,E组与F组比较差异有统计学意义(P<0.05);不同厂家纯钛与瓷粉的选择均对烤瓷冠强度有明显影响(P<0.01),扫描电镜观察结果显示,D、E、F组烤瓷冠的钛瓷接合面其钛层与瓷层基底相互交错,形成有一连续的反应薄层,接合紧密且形貌清晰,无明显裂纹与气泡;A、B、C组接合面相对接合不紧密,且可偶见裂纹与气泡。结论纯钛与Duceratin瓷粉所制作的纯钛烤瓷冠表现出了理想强度,建议在临床口腔义齿修复中优先使用。     

烧结次数对齿科氧化锆陶瓷机械性能的影响

目的：研究不同烧结次数对氧化钇稳定四方相氧化锆（Y-TZP）陶瓷机械性能的影响。方法：制作Y-TZP瓷片,分为3组,分别烧结1、3、5次,每组再分为3个亚组,分别为在压力灭菌锅内进行水热老化处理10、20 h模拟Y-TZP的低温老化组,烧结后未进行老化的作为对照组。如此,实验共分为9组（1-10、1-20、1-C、3-10、3-20、3-C、5-10、5-20、5-C）,测量每组试件的3点弯曲强度,压痕法测算其断裂韧性,并利用WEIBULL分布分析弯曲强度测量结果的可靠性。结果：9组试件的弯曲强度及断裂韧性无统计学差异（P>0.05）,WEIBULL分析同样证实这一结果。结论：烧结次数的增加不会加速Y-TZP的低温老化效应,Y-TZP修复体制作过程中可能需要的多次烧结对Y-TZP材料本身的机械性能无明显影响。     

热酸蚀刻对氧化锆陶瓷初期粘结强度的影响

目的:考察两种酸液在加热条件下蚀刻处理对氧化锆陶瓷与树脂初期粘结强度的影响?方法:制作32个氧化锆陶瓷片,分为4组分别进行表面处理?A组:喷砂;B组:喷砂+H2SO4和(NH4)2SO4混合液煮沸下处理30 min + Clearfil Ceramic Primer涂底剂;C组:喷砂+HF和HNO3混合液煮沸下处理30 min + Clearfil Ceramic Primer涂底剂;D组:喷砂 + Clearfil Ceramic Primer涂底剂?制备复合树脂柱,以树脂水门汀将其粘固于处理过的氧化锆陶瓷表面?粘结试件水储24 h后,测试剪切粘结强度?扫描电镜观察各处理组的陶瓷表面?结果:A组的粘结强度值最低,D组其次,B?C组的粘结强度值较高且无显著性差异?扫描电镜观察发现两种酸蚀刻后形成了与喷砂不同的粗化表面形态?结论:两种酸液在加热条件下能够对氧化锆陶瓷进行蚀刻粗化,同时可对其初期粘结强度起到增强作用?     

三种厚度硅涂层对氧化锆陶瓷与牙本质瓷结合强度的影响

目的探讨三种厚度的硅涂层对氧化锆陶瓷与牙本质瓷结合性能的影响。方法将烧结后的氧化锆陶瓷片分为3组,每组16片,分别采用：（1）100nm硅涂层;（2）200nm硅涂层;（3）300nm硅涂层处理。在3组涂层组试件的结合面烧结牙本质瓷,测试其结合强度,数据用SPSS1．3．0软件进行统计学分析。结果200nm纽结合强度最高,与100nm,300nm组差别有统计学意义（P〈0．05）。结论200nm为硅涂层较适宜的厚度,可以显著提高氧化锆陶瓷与不透明牙本质瓷的结合强度。     

不同酸蚀方法对树脂加强型玻璃离子粘接托槽的影响

目的：观察不同酸蚀方法处理牙面后对树脂加强型玻璃离子（ resin-modified glass ionomer cement, RMGIC）托槽粘接的影响。方法：将110颗人下颌前磨牙完全随机分为5组：空白对照组（ A组）、35％磷酸酸蚀组（B组）、10％聚丙烯酸酸蚀组（C组）、自酸蚀光固化组（D组）和自酸蚀后冲洗组（E组）,每组22颗牙。各组牙齿在经过不同处理后立即用树脂加强型玻璃离子粘接方丝弓托槽,经冷热循环试验后各组20颗进行抗剪切强度（ SBS）测试并记录粘接残留指数（ ARI）,并对结果进行统计分析,另2颗牙用激光共聚焦显微镜（LSCM）观察纵剖面。结果：各组SBS和ARI差异有显著意义（P＜0.05）,其中B组[（9.4295±2.1764） MPa]和C组[（7.6130±2.5202）MPa]的SBS明显高于其他组,但粘接剂残留量也高于其他组;A组[（3.7865±1.7112）MPa]和D组[（4.1265±1.9664） MPa）]的SBS差别不大（P＞0.05）, E组[（5.7095±1.7787）MPa]略高于D组（P＜0.05）。 LSCM观察到C组的粘接界面形成细小的突触而D组的粘接界面存在薄膜。结论：用10％聚丙烯酸预处理牙面能提供适宜临床需求的正畸粘接强度,使用光固化自酸蚀处理剂（ AdperTM Easyone,3M ESPE）并不能明显提高树脂加强型玻璃离子的粘接强度。     

高强度牙科陶瓷(A型)与松风Vintage AL饰面瓷结合的研究

目的考察高强度牙科陶瓷(A型)与松风Vintage AL饰面瓷之间的界面结合及匹配性,为其临床应用奠定基础.方法制作5 mm×5 mm×10 mm的高强度牙科陶瓷(A型)20个,分为两组,分别在端面上烧结松风Vintage AL和Vitadur alpha饰面瓷,剪切实验测定其剪切结合强度;另制作一双层瓷试件,界面做扫描电子显微镜(SEM)和能谱分析;制作上中切牙全瓷单冠10个,作热休克实验考察其抗瓷裂能力.结果高强度牙科陶瓷(A型)与Vintage AL的剪切结合强度为(55.52±14.64) MPa,与Vitadur alpha结合强度为(59.37±13.93)MPa,两者差异无统计学意义;扫描电镜观察及能谱分析,二者紧密接合,并有元素的扩散;全瓷冠的热休克温度为(179±15) ℃,裂纹多出现于牙冠唇面的饰面瓷.结论高强度牙科陶瓷(A型)与松风Vintage AL化学匹配及热匹配性良好,完全满足临床需要.     

氧化锆和钴铬合金烤瓷髓腔固位冠修复磨牙牙体大面积缺损的临床疗效比较

  目的  探讨氧化锆和钴铬合金烤瓷髓腔固位冠修复磨牙牙体大面积缺损的临床疗效。  方法  选取2017年6月—2018年12月在安徽医科大学附属口腔医院口腔综合科诊治的110例患者130颗磨牙的临床资料,根据随机数表法随机分为氧化锆及钴铬合金烤瓷髓腔固位冠组,氧化锆髓腔固位冠组(A组)56例67颗磨牙;钴铬合金烤瓷髓腔固位冠组(B组)54例63颗磨牙,在修复完成后的1年进行随访,评估2种材料的修复效果,并对2组患者治疗后1年的牙周情况进行比较。  结果  氧化锆髓腔固位冠组患者在1年内共出现1例轻度边缘不密合、1例邻接关系微松、0例修复体或牙体存有轻微缺损及0例继发龋,钴铬合金烤瓷髓腔固位冠组患者在1年内共出现3例轻度边缘不密合、2例邻接关系微松、1例修复体或牙体存有轻微缺损及1例继发龋,差异均无统计学意义(均P>0.05);氧化锆髓腔固位冠组患者治疗后的牙周探诊深度、龈沟出血指数和牙龈指数低于钴铬合金烤瓷髓腔固位冠组[(2.08±0.10)mm vs.(2.14±0.14)mm; 0.12 (0.04, 0.23) vs. 0.19 (0.05, 0.34);1.22±0.21 vs. 0.38±0.13, 均P < 0.05]。  结论  氧化锆髓腔固位冠修复磨牙牙体大面积缺损的预后恢复水平和修复效果较好。      

扶正养营汤对免疫介导再生障碍性贫血小鼠的治疗作用

目的：观察扶正养营汤对免疫介导再生障碍性贫血（再障）小鼠骨髓增殖及外周血IL-2水平的影响。方法：采用完全随机数字表法将制作的免疫介导再障小鼠(BALB/c)模型40只分为4组,另用10只同批正常小鼠设为正常对照组(E组)。采用盲法分别胃饲生理盐水(A组及E组)、扶正养营汤(B组)、环孢霉素A (C组)、扶正养营汤+环孢霉素A (D组)共10d。检测各组小鼠外周血象、骨髓有核细胞计数、测定各组骨髓造血组织容量及外周血IL-2水平。结果：A组小鼠外周血象、骨髓有核细胞数、造血组织容量显著低于E组(P<0.05);B,C,D组较A组增加(P<0.05),尤以D组最为明显(P<0.05);而B组与C组比较差异无统计学意义(P>0.05)。A组小鼠外周血IL-2水平明显高于E组(P<0.05);B,C,D组低于A组(P<0.05);D组低于B组及C组(P<0.05);B组与C组比较差异无统计学意义(P>0.05)。结论：扶正养营汤具有促进免疫介导再障小鼠骨髓增殖,降低其外周血IL-2水平的作用。