纯钛表面酸处理对钛-瓷结合强度影响的研究

目的探讨纯钛表面应用不同酸性溶液对钛-瓷结合强度的影响。方法制备25mm×3mm×0.5mm的纯钛试件40个,随机分为4组。以对照组作为参照,另三组分别采用不同酸性溶液处理后上瓷,用电子万能测试机测试结合强度的变化,确定不同酸性溶液对钛-瓷结合强度的影响。结果 HCL组、HF组与对照组比较并不能提高钛-瓷结合强度（P〉0.05）;而HNO3组与对照组比较可以明显提高钛-瓷结合强度（P〈0.05）。结论纯钛表面用35%HNO3-5%HF的酸性溶液处理可以显著提高钛-瓷之间的结合强度。     

纯钛表面电子束蒸镀钴铬合金涂层对钛瓷结合强度的影响

目的： 应用电子束蒸镀的方法于纯钛表面沉积不同厚度钴铬合金涂层以研究其对钛瓷结合强度的影响。 方法： 将60 个喷砂后的钛片(25.0 mm×3.0 mm×0.5 mm)随机分成实验组(A,B,C,D组)和对照组(E组) 5 组,实验组 喷砂后通过电子束蒸镀的方式于表面形成不同厚度的钴铬合金涂层,其厚度分别为20 nm(A组)、40 nm(B组)、60 nm (C组)、80 nm(D组),E 组仅喷砂处理。对电子束蒸镀完成后于纯钛表面形成的涂层进行扫描电镜(scanning electron microscope,SEM)观察及能谱(energy dispersive spectrum,EDS)分析,试件烤瓷后通过三点弯曲力学试验检测其钛瓷 结合强度,瓷剥脱后进行SEM和EDS分析以及钛瓷结合界面的SEM和线性分析。结果：A,B,C,D,E组钛瓷结 合强度分别为(36.11±1.17),(43.33±1.17),(39.95±2.22),(38.85±1.10)和(30.23±1.94) MPa。实验组钛瓷结合强度均高 于对照组(均P<0.05),且高于ISO 9693 规定的临床标准,其中B组(40 nm)的钛瓷结合界面结合紧密,无空洞及裂隙, 钛瓷结合强度和钛片瓷剥脱后表面瓷粉残留高于其他各组(均P<0.05)。结论： 通过电子束蒸镀的方式于纯钛表面形 成适宜厚度的钴铬合金涂层可提高钛瓷结合强度。     

铬铝钛氮复合涂层对钛瓷结合强度的影响

目的 探讨用磁控溅射涂层作为钛与瓷间的中间层，增强钛／瓷结合强度的可行性。方法 对钛试件表面采用4种不同方法（磨光、磨光后磁控溅射CrTiA1N梯度涂层、喷砂、喷砂后磁控溅射CrTiA1N复合涂层）处理后，测试钛试件表面硬度及涂层厚度，对表面进行Duceratin瓷粉烧结。根据ISO 9693标准，对钛／瓷间的三点弯曲结合强度进行测试，并对钛／瓷结合界面和瓷剥脱面进行SEM／EDS观察与分析。结果 磨光组和喷砂组涂层处理厚度一致．涂层处理可使钛表面硬度显著提高；磨光涂层组钛／Duceratin瓷结合强度显著大于磨光空白组（P〈0．01），喷砂涂层组钛／瓷结合强度和喷砂空白组无统计学差异（P〉0．05）。喷砂空白组、喷砂涂层组钛／瓷结合强度显著大于磨光涂层组（P〈0．05）。磨光空白组钛瓷界面可见连续且较宽的裂隙；磨光涂层组可见钛瓷结合较好，界面散在不连续的点块状裂隙；喷砂空白组钛瓷界面结合较好，无明显裂隙；喷砂涂层组钛瓷结合良好，钛表面凸凹不平，与瓷相互嵌合。结论 钛表面磁控溅射CrTiAlN梯度涂层在光滑钛表面可有效地提高钛／瓷结合强度，磁控溅射涂层是一种有前景的钛瓷界面中间层。     

聚合后加压热处理对纯钛与瓷聚合体粘结强度的影响

目的:研究使用聚合后加压热处理的方法提高纯钛与两种瓷聚合体粘结强度的可行性,并观察对粘结界面老化性能的影响.方法:制作纯钛铸件64个,SiC水砂纸打磨,60#氧化铝喷砂,40 mL/LHF酸蚀处理表面后分为2组,制做钛-Solidex聚合瓷(Ti-Solidex)组和钛-Artglass聚合瓷(Ti-Artglass)组粘结试件,各组中随机取出一半试件进行聚合后加压热处理,比较处理前后试件剪切粘结强度和表面显微硬度的差异. 并通过冷热循环实验进行模拟老化处理,观察各组剪切粘结强度的变化.结果:聚合后加压热处理使Ti-Artglass组试件的剪切粘结强度由(25.69±1.67) MPa增加到(28.12±1.24) MPa, Ti-Solidex组试件的剪切粘结强度由(18.94±1.98) MPa增加到(23.02±1.94) MPa,均有统计学差异(P<0.05). 同时,聚合后加压热处理也显著提高了树脂的表面显微硬度(P<0.05). 但水老化处理后各组试件的剪切粘结强度均显著降低(P<0.05).结论:聚合后加压热处理可以显著提高钛-瓷聚合体的剪切粘结强度和树脂的表面显微硬度,但对其耐老化性能没有明显改善.     

不同快速冷却时间对两种钛瓷粉与钛结合强度的影响

目的：探讨不同快速冷却时间对两种临床上常用的钛瓷系统与钛结合强度的影响。方法：实验采用ISO标准三点弯曲金／瓷结合强度测试试件，钛瓷系统分别为Vita Titankeramik钛瓷粉和Noritake superporcelain Ti-22钛瓷粉，冷却时间分别设定为1min，3min，5min和7min。结果：钛／Vita Titankeramic试件在冷却时间为1min和3min的钛／瓷结合强度，显著低于5min和7min时的结合强度；钛／Noritake试件在冷却时间为1min时，其结合强度低于钛／Noritake试件其余各组。结论：在使用Vita Titankeramic钛瓷系统时，各瓷层烧结后冷却时间至少应为5min，而Noritake钛瓷系统各瓷层烧结后冷却时间至少应为3min。     

上釉方式对钛-瓷修复体颜色及表面结构的影响

目的 探讨不同的上釉方式对钛－瓷修复体表面颜色的影响,并了解修复体表面结构的变化。方法 制作钛－瓷修复体标准试件,分别用不同的上釉方法处理,采用ＣＩＥ１９７６ＬＡＢ色度系统在上釉前后对试件进行颜色测试,得到Ｌ,ａ,ｂ值及Ｃａｂ（饱和度）和ｈａｂ（色调角）,对所和结果进行统计分析,计算两组试件上轴前后的色差值,肉眼观察不同上釉处理的修复体表面结构。结果 用不同上釉方式处理的两组试件的色度值,上釉前后     

纯钛表面复合胶原蛋白凝胶涂层改性及其生物学性能初探

目的：在纯钛表面制备生物胶原蛋白涂层,并探究其对成骨细胞行为的影响。方法：将Ⅰ型胶原蛋白制成凝胶,并附着于纯钛试件表面形成生物胶原蛋白涂层。以光滑钛表面为对照组,胶原蛋白涂层改性钛表面为实验组。采用扫描电镜观察试件表面微形貌,X射线光电子能谱（X?ray photoelectron spectroscopy,XPS）分析试件表面元素组成,红外光谱测试仪（fouriertransform infrared spectrometer,FT?IR）检测试件表面基团,接触角仪检测试件表面亲水性。体外培养MC3T3?E1成骨细胞,通过激光共聚焦显微镜、CCK?8、碱性磷酸酶（alkaline phosphatase,ALP）以及Western blot评价钛表面成骨细胞的黏附、增殖和分化能力。结果：扫描电镜观察发现实验组试件表面机械划痕变浅,XPS元素分析和FT?IR检测证实钛表面存在胶原蛋白涂层。接触角测量结果显示,实验组试件较对照组具有更好的表面亲水性。体外细胞实验结果显示,胶原蛋白涂层钛表面能促进成骨细胞的黏附和增殖活性,并上调ALP活性以及成骨相关蛋白Runx2、Osterix和OCN的表达。结论：纯钛表面复合胶原蛋白凝胶涂层改性能增强钛表面亲水性,促进成骨细胞的黏附、增殖和分化。     

锌离子注入沉积钛表面改性对成骨细胞黏着斑形成的影响

探讨锌离子注入沉积纯钛进行表面改性后,钛表面改性层化学组成的变化及其对人成骨细胞样细胞系MG-63黏着斑形成的影响。方法 应用全方位离子注入与沉积技术对纯钛试件表面进行锌元素注入沉积,通过X光电子能谱(XPS)分析研究其表面化学组成和各元素的化学结合价态。将人MG-63细胞接种于锌离子注入沉积组和纯钛组钛试件表面,用激光共聚焦显微镜观察两组钛试件表面对人MG-63细胞黏着斑形成的影响。结果 XPS全谱图显示锌离子注入沉积后试件由钛、氧、锌和碳元素组成,拟合结果显示钛表面改性层的元素以二氧化钛和氧化锌的形式存在。MG-63细胞培养6 h后,锌离子注入沉积组钛试件表面的黏着斑形成数量比纯钛组钛试件表面多,二者间差异具有统计学意义(P<0．05)。 结论 锌离子注入沉积可成功地将锌元素引入纯钛表面形成含有二氧化钛和氧化锌的表面改性层,该层可促进成骨细胞黏附初期黏着斑的形成,提示其具有良好的生物相容性。     

牙龈卟啉菌381对纯钛及钛75合金种植体表面失泽的腐蚀

目的：研究牙龈卟啉菌３８１对纯钛及钛７５合金种植体表面失泽腐蚀。方法将纯钛（ＴＡ２）、钛７５合金机加成１０ｍｍ＊１０ｍｍ＊１ｍｍ板片，数量分别为３０片和６０片，取钛７５合金试件３０片与纯钛试件分别进行化学钝化处理，将每组试件３０片随机分空白对照组、培养基对照组、实验组各１０片，厌氧环境中将牙龈卟啉菌３８１接种到改良ＧＡＭ培养基上，将试件贴附表面，每周转换传递１次，共１０ｗｋ．０．５ｍＬ．Ｌ＾－１Ｄ     

不同时间对钛表面微弧氧化处理后与瓷结合强度的影响

目的:观察钛试样在微弧氧化处理过程中于不同氧化时间形成的氧化膜对钛瓷结合强度的影响. 方法: 电解液由去离子水和Na2SiO3溶液组成,占空比和频率分别为0.04,500 Hz,电压300 V,根据时间不同分为3组,分别为3, 6, 10 min组. 对钛试样表面进行处理,将未行微弧氧化处理的钛试样作为对照组. 扫描电镜观察膜表面形貌;对不同组别试件进行瓷粉烧结;采用三点弯曲试验测量钛与瓷的结合强度. 结果:3, 6, 10 min组和未行微弧氧化组与瓷的结度分别是56.4±0.8,40.4±2.3,36.0±3.0,32.2±1.9. 随着氧化时间的延长,试件表面变化较大,微孔直径增大,微孔数量明显减少,表面变得粗糙,氧化层膜的厚度也随之增加,从5 μm左右增加到12 μm. 随时间的延长,钛与瓷的结合强度逐渐降低,结合强度在3 min组明显高于6,10 min组(P＜0.01),6,10 min组结合强度相差不大,无统计学意义(P＞0.05), 但微弧氧化组的结合强度明显高于未行微弧氧化组(P＜0.01). 结论:钛在烤瓷前经微弧氧化处理有利于钛与瓷的结合,且在微弧氧化过程中不同氧化处理时间对钛瓷结合强度有影响.     

影响钛与瓷结合的因素

钛是对人体生物安全性较高的金属材料之一,随着口腔医学技术的进步及制造工艺水平的提高,纯钛应用于口腔烤瓷修复工艺正一步步走向成熟.由于钛特殊的理化特性,其加工工艺有异于传统金属烤瓷,具体表现在预氧化处理、表面结构处理,钛-瓷热膨胀系数匹配等方面.近年来,中外学者们对钛烤瓷的材料和方法上进行不断地改进,以期更好的提高钛瓷间结合强度,对钛瓷更广泛的应用于临床具有重要意义.     

三种厚度硅涂层对氧化锆陶瓷与牙本质瓷结合强度的影响

目的探讨三种厚度的硅涂层对氧化锆陶瓷与牙本质瓷结合性能的影响。方法将烧结后的氧化锆陶瓷片分为3组,每组16片,分别采用：（1）100nm硅涂层;（2）200nm硅涂层;（3）300nm硅涂层处理。在3组涂层组试件的结合面烧结牙本质瓷,测试其结合强度,数据用SPSS1．3．0软件进行统计学分析。结果200nm纽结合强度最高,与100nm,300nm组差别有统计学意义（P〈0．05）。结论200nm为硅涂层较适宜的厚度,可以显著提高氧化锆陶瓷与不透明牙本质瓷的结合强度。     

连通多孔钛表面活化处理方法的筛选

目的筛选出连通多孔钛表面的最佳生物活性处理方法。方法将高温烧结法制备出的连通多孔钛材料在5MNaOH溶液中浸泡处理24h后,然后分成三组（A、B、C组）并分别浸泡在配制好的三种浓度（1.0、1.5和2.0）的模拟体液（SBF）中。每组材料按照浸泡时间的不同又分为三个亚组（即10d、14d和18d组）。另取连通多孔钛材料直接浸泡于1.5倍SBF中（D组）并按浸泡时间不同分成10d、14d和18d三个亚组。将浸泡结束后的材料取出并经去离子水超声清洗及50℃烘干后,利用光学显微镜和扫描电镜对材料表面进行观察。结果扫描电镜对各组浸泡后的连通多孔钛材料进行表面观察结果显示,A组和C组浸泡10和14d后,所形成的类骨磷灰石均很少,都未形成完整的一层;B组浸泡7d后,表面可见散在、薄层类骨磷灰石层;14d后,其表面可见一完整的类骨磷灰石层,而浸泡18d后,其表面出现较多的空洞并有裂纹;D组浸泡10、14和18d后,扫描电镜显示其形成的类骨磷灰石均很少。结论连通多孔钛材料经过5MNaOH溶液处理并在1.5倍浓度的模拟体液中浸泡14天后可获得最佳的表面活性处理效果。     

不同表面处理对铸造纯钛桩固位力的影响

目的:研究两种表面处理对铸造纯钛桩固位力的影响.方法:将铸造纯钛桩的表面分为喷砂组、酸蚀组、对照组(未喷砂组),用树脂水门汀将桩粘固于离体人牙根管内,通过拉伸实验来比较铸造纯钛桩固位力的大小.结果:固位力:酸蚀组[(199.65±13.24)N]和喷砂组[(190.39±14.82)N]与对照组[060.26±12.3...     

钴铬烤瓷合金不同表面处理工艺对金瓷结合力的影响

目的：测试钴铬烤瓷合金的机械性能,为其临床应用提供参考。方法：德国BEGO钴铬烤瓷,金属规格均为12mm×4．7mm×5mm,瓷层规格为4．4mm×3．8mm×2mm,采用剪切强度测试法观察金瓷结合力。实验分3组,A、B、C组金属分别经120目、100目、80目石英砂喷砂后上瓷。结果：A、B、C3组金瓷结合破坏力分别为（31．28±1．28）Mpa,（32．35±1．12）Mpa,（33．23±1．33）Mpa,3组差异无显著性（P〉0．05）。结论：钴铬合金经过表面不同程度的喷砂处理后对金瓷结合力没有显著的影响。     

高钛渣制备二氧化钛水解参数研究

目的：研究高钛渣制备二氧化钛水解参数。方法：以高钛渣酸解后的钛液为原料,采用自生晶种法制备二氧化钛。考察加料速率、底水量、水解温度、水解时间对钛液水解率的影响。结果：钛液水解的最佳实验条件：底水量67ml（6：1）、水解温度100℃、加料速率40mL／min、水解时间90min。结论：该结果将用于指导工业生产。     

氧化苦参碱对脂多糖诱导的RAW264.7细胞一氧化氮及其诱导型合酶表达的影响

目的：观察氧化苦参碱（OMT））对脂多糖（LPS）诱导的RAW 264.7细胞一氧化氮（NO）释放量及诱导型一氧化氮合酶（iNOS）表达的影响。方法：采用LPS诱导RAW 264.7细胞建立细胞炎症反应模型。实验分组：空白对照组、LPS组（1μg/mL）、OMT组（100μmol/L）、LPS＋OMT小剂量组（20μmol/L）、LPS＋OMT中剂量组（50μmol/L）、LPS＋OMT大剂量组（100μmol/L）。采用Griess试剂法测定细胞培养液中NO释放量。采用逆转录聚合酶链式反应（RT-PCR）方法测定RAW 264.7细胞iNOS mRNA的表达。结果：OMT显著减少LPS诱导的RAW 264.7细胞NO的释放（P〈0.05,P〈0.01）;同时减少LPS诱导的RAW 264.7细胞iNOS mRNA的表达（P〈0.05,P〈0.01）。结论：OMT可能通过抑制LPS诱导的巨噬细胞iNOS mRNA表达,减少NO的释放量而发挥抗炎作用。     

瓷面处理技术与陶瓷托槽的抗剪切力强度

目的在不同瓷面处理技术单独或联合使用,并用发光二极管进行光照的条件下,对陶瓷托槽的抗剪切强度进行比较。方法将30个表面光滑的瓷面随机分为3组,每组10个。每组瓷面处理如下:第1组:9.6%氢氟酸酸蚀2 m in,涂布硅烷偶联剂;第2组:氧化铝颗粒喷砂,9.6%氢氟酸酸蚀2 m in,涂布硅烷偶联剂;第3组:氧化铝颗粒喷砂,涂布硅烷偶联剂,用光固化树脂粘接剂将陶瓷托槽粘接于瓷面上,分别测量抗剪切强度。结果方差分析表明组间存在显著差异(P<0.001)。第3组的抗剪切强度最低(5.35±1.28,P<0.001)。第1组(11.10±1.45)和第2组(10.38±1.09;P>0.05)之间没有明显差别。结论应用氢氟酸和硅烷偶联剂处理瓷表面可获得最大的抗剪切强度。在应用氢氟酸和硅烷偶联剂之前喷砂没有增加粘接强度。