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1.
目的 :分析不同规格分牙簧的应力 ,找出形状结构因素对分牙簧力学行为的影响规律。材料和方法 :研究用分牙簧由直径中 0 .4mm的澳丝弯制而成 ,分牙簧按龈臂的长短可分为七个型号。假设澳丝为各向同性、均质连续的线弹性材料。弓丝材料的力学参数 :弹性模量为 177Gpa、泊松比为 0 .3。应用有限元分析软件ANSYS对分牙簧的应力进行分析。首先对分牙簧进行单元划分 ,并输入材料性能参数。然后按力作用点的位移从小到大进行逐步加载 ,计算不同型号分牙簧在不同应变量时产生的应力。结果 :分牙簧的应力大小与力臂长短有关 ,力臂短产生的力就大 ,分牙簧的应力随位移的增加而增大 ,其变化可用公式F =A +BX表示。分牙簧应力变化回归方程不同型号分牙簧应力随位移的变化而有所改变 ,对于不同型号的分牙簧 ,应力随位移的增加而增大 ,不论力点在龈臂中点还是在龈臂端点 ,都有相同的变化趋势。位移相同时 ,龈臂中点产生的力比端点产生的力大。对数据进行回归分析 ,可得线性回归方程为F =A +BX ,结论 :研究了分牙簧应力随分牙簧尺寸、力作用点位移变化的规律 ,在临床上可以按照需要在一定范围内选择适宜的分牙簧以调节其作用力值。本研究表明 ,分牙簧的力臂越短 ,产生的力值越大 ,无论作用点在龈臂端点或中点 ,均显示 相似文献
2.
3.
4.
目的:探讨控根辅弓对直丝弓矫治器患者的上颌切牙转矩效果。方法:选择22例安氏Ⅱ1拔牙矫治的患者,采用直丝弓矫治器矫治,在精细调整阶段配合控根辅弓对过度直立或内倾的上颌切牙进行正转矩。按主弓丝不同分为2组,14例主弓丝为0.46 mm ×0.64 mm 的不锈钢方丝,8例主弓丝为0.46 mm 的不锈钢圆丝。对22例上颌切牙转矩前后的 X 线头影测量结果采用 t 检验进行统计分析。结果:22例上颌切牙转矩后的 X 线头影测量结果显示,1-SN、UIa-NA 值增加(P <0.01),控根辅弓对上切牙的正转矩效果明显;转矩的时间,主弓丝为圆丝上颌切牙转矩快于主弓丝为方丝,P <0.05。结论:在直丝弓矫治的精细调整阶段,配合前牙控根辅弓,是对内收后过度直立或舌倾的上颌切牙实现转矩的简单、有效的方法。 相似文献
5.
目的比较头帽-J钩与微种植钉压低上颌切牙时的临床疗效。方法选择上颌前部牙槽骨发育过度的成年患者21例,分J钩组9例,种植组12例,分别使用头帽-J钩和微种植钉压低切牙,比较2组压入术前后头颅定位侧位片相关指标及矫治时间。结果 2组U1-PP均明显减少(P<0.01),种植组减少量大于头帽-J钩组(P<0.01);U1-Sv种植组增大(P<0.01),头帽-J钩组减少(P<0.01);U1/PP角种植组增大(P<0.01),头帽-J钩组变化不明显(P>0.05);U6-PP2组变化均无统计学差异(P>0.05);U6-Sv种植组增大(P<0.01),J钩组变化无统计学差异(P>0.05);压低时间种植组小于头帽-J钩组(P<0.01)。结论微种植螺钉和头帽-J钩均可以很好的压低切牙,微种植螺钉压入效果优于头帽-J钩,并用时少,但会引起切牙唇倾加重后牙支抗负担。 相似文献
6.
7.
目的评估Tip-Edge Plus矫治技术矫治恒牙早期安氏Ⅲ类错(牙合)面部软硬组织的改变,以期为临床诊疗提供依据。方法选择上颌后缩为主,近中磨牙关系,下颌不能后退至前牙对刃,Ⅲ类骨型(ANB〈-1.5°),侧貌呈凹面型的病例9例,其中男性5例,女性4例,年龄11~13岁,平均12.2岁,均使用Tip—EdgePlus矫治技术进行非减数矫治。矫治前后拍摄头颅侧位x线片,对矫治前后软硬组织头影测量结果进行配对t检验。结果9例患者平均疗程17个月,矫治后SNA角平均增大2.5°(P=O.001),ANB角由-2.O°±0.5°增至1.1。±0.6°(P=0.000),所有的病例由负值变为正值,Wits值由(-2.7±0.9)1Tlrn变为(1.1±1.1)mm(P=0.000)。矫治后患者软组织侧貌改善明显,面型角由矫治前的2.7°±1.6°变为矫治后的7.1°±2.3°(P=O.000)。结论对上颌后缩的恒牙早期安氏Ⅲ类错(牙合)患者采用TipEdgePlus技术,可快速、高效地解除前牙反殆,改善硬组织形态和软组织貌面型。 相似文献
9.