两种表面处理方法对改良型聚醚醚酮弯曲强度的影响

目的 通过三点弯曲试验,评价表面喷砂及酸蚀处理对改良型聚醚醚酮（PEEK）强度的影响。方法 制作15 mm×2 mm×1 mm的改良型PEEK（BioHPP）试件48个,随机分为A~H组,A、B、C组喷砂压力均为0.2 MPa,喷砂粒度依次为120、50、250 μm;D组则在0.7 MPa压力下120 μm粒径喷砂;E、F、G组分别采用98%浓硫酸酸蚀60、120、300 s,H组（对照组）不进行任何表面处理。处理完成后,从各组中随机抽取一个试件用扫描电镜（SEM）观察其表面形貌,其余试件则进行三点弯曲强度测试。采用SPSS 22.0软件对实验数据进行统计分析,检验其差异是否具有统计学意义。结果 SEM观察结果表明,处理后试件表面形貌发生了变化,呈现出不同程度的裂隙、凹坑或孔洞。通过三点弯曲测试发现,与对照组相比,经喷砂或浓硫酸处理后试件强度均有所下降（P<0.05）。相同压力下,A、B、C组间弯曲强度差异无统计学意义（P>0.05）;相同粒度下,D组试件的强度低于A组（P<0.05）。浓硫酸酸蚀处理后,E、F、G组试件的弯曲强度差异无统计学意义（P>0.05）。结论 表面喷砂或浓硫酸酸蚀均会使BioHPP的弯曲强度显著下降,其强度会随着喷砂的压力增加而明显下降,但不会随着喷砂粒径大小及酸蚀时长变化而发生显著的改变。     

不同表面处理方法对纳米复合陶瓷与树脂水门汀粘接强度的影响

目的 评估不同表面处理对纳米复合陶瓷与树脂水门汀剪切粘接强度的影响。方法 将纳米复合陶瓷用计算机辅助设计/计算机辅助制作（CAD/CAM）技术切割成大小为10 mm×10 mm×3 mm的试件150块,并根据表面处理方法不同将试件按随机数字表的方法随机分为5组（n=30）：对照组、喷砂组、喷砂+硅烷组、酸蚀组和酸蚀+硅烷组。各组试件经过相应表面处理后,使用Single Bond Universal通用粘接剂+RelyX ^TM Ultimate Cliker ^TM树脂水门汀将树脂试件粘接于纳米复合陶瓷试件上,37 ℃蒸馏水中水浴24 h和30 d,万能试验机进行剪切粘接强度测试。结果 不同表面处理方法、不同的水浴时间都会影响到剪切粘接强度。喷砂+硅烷组的剪切粘接强度最大,与其他各组间差异均具有统计学意义（P<0.05）;对照组和酸蚀组间差异无统计学意义,但两组与其他组间差异具有统计学意义（P<0.05）;喷砂组和酸蚀+硅烷组之间差异无统计学意义（P>0.05）,但两组与其他组间差异具有统计学意义（P<0.05）。结论 喷砂、喷砂+硅烷、酸蚀+硅烷对纳米复合陶瓷表面处理,均可提高其与树脂水门汀的剪切粘接强度,喷砂+硅烷处理后剪切粘接强度最佳。     

牙本质玷污层特性对自粘接树脂水门汀粘接强度的影响

目的 评价牙本质表面玷污层的特性对自粘接型树脂水门汀粘接强度和耐久性的影响。方法 将48颗新鲜无龋的人第三恒磨牙暴露出牙本质表面,分别用标准粒径（105~125 μm）金刚砂车针（A组）和标准粒径+细粒径（25 μm）金刚砂车针进行研磨（B组）。研磨后的牙齿分别与Clearfil SA Cement（CSA）和Multilink Speed（MS）两种自粘接型复合树脂水门汀粘接,制成微拉伸试件,试件分别在水中存储24 h和2年,进行微拉伸强度测试,断裂后的试件使用体视显微镜观察粘接界面并记录断裂模式。采用扫描电子显微镜（SEM）观察研磨后的牙本质表面及牙本质-树脂粘接界面。结果 A组SEM观察到研磨后牙本质表面粗糙,玷污层较厚,牙本质小管口未完全栓塞;B组牙本质表面粗糙程度降低,牙本质小管口完全栓塞,玷污层变薄。CSA和MS的B组初期粘接强度显著低于A组（P<0.05）;CSA和MS的粘接强度在水储存2年后出现显著降低（P<0.05）,CSA的B组粘接强度显著低于A组（P<0.05）,而MS的A组与B组间的粘接强度无明显差异（P>0.05）。结论 牙本质表面玷污层特点及自粘接型树脂水门汀类型都会对粘接强度及耐久性产生影响。     

不同喷砂条件对选择性激光熔覆钴铬合金金瓷结合强度影响的研究

目的 研究不同的喷砂条件对选择性激光熔覆技术（SLM）制作的钴铬合金与瓷结合强度的影响。方法 用SLM技术制得63个10 mm×10 mm×2 mm钴铬合金试件块,随机分9组（n=7）,采用不同Al₂O₃粒度（A1=50 μm,A2=100 μm,A3=150 μm）和不同压强（B1=0.2 MPa,B2=0.4 MPa,B3=0.6 MPa）进行喷砂处理。每组随机选取一个试件进行扫描电子显微镜（SEM）观察,其余试件上瓷后用万能测试机测定试件的金瓷结合强度并观察其断裂模式,运用SPSS 17.0软件分析数据。结果 A1B1、A1B2、A1B3、A2B1、A2B2、A2B3、A3B1、A3B2、A3B3组剪切强度分别为（27.22±0.95）、（27.58±0.47）、（26.80±0.71）、（27.54±0.78）、（30.75±0.43）、（26.93±0.88）、（28.18±0.93）、（29.55±0.57）、（28.11±0.91） MPa。不同粒度Al₂O₃喷砂组间剪切强度的差异有统计学意义（P<0.05）,不同压强喷砂组间剪切强度的差异有统计学意义（P<0.05）,不同颗粒和不同压强对剪切强度的大小有交互作用（P<0.05）。剪切实验后,全部试件均为混合断裂模式。结论 在本实验条件下,SLM钴铬合金在0.4 MPa、100 μm的Al₂O₃颗粒喷砂后,金瓷结合强度最大。     

铸钛的不同表面处理对钛-聚合瓷结合强度影响的实验研究

目的 研究铸钛的不同表面处理方法对钛-聚合瓷结合强度的影响。方法 将24个铸钛试件随机分为光 滑组、粗糙组、酸蚀光滑组和酸蚀粗糙组,每组6个。根据分组不同分别采用不同的表面处理方式,粗糙组进行喷 砂处理,酸蚀光滑组进行酸蚀处理,酸蚀粗糙组喷砂后进行酸蚀,光滑组表面不做处理。表面处理后的钛试件与 聚合瓷制备成钛-聚合瓷试件,测试其剪切结合强度,并在扫描电镜下观察钛表面形貌和剪切试验后钛与聚合瓷断 裂面的形貌。结果 光滑组、粗糙组、酸蚀光滑组和酸蚀粗糙组的剪切结合强度分别为（3.08±0.45）、（6.05±0.74）、（6.27±0.80）、（10.16±0.82）MPa。粗糙组、酸蚀光滑组和酸蚀粗糙组的剪切结合强度高于光滑组（P<0.01）,其中酸 蚀粗糙组的剪切结合强度最高,粗糙组和酸蚀光滑组间的剪切结合强度无统计学差异（P>0.05）。各组的钛表面形
貌和剪切试验后钛与聚合瓷断裂面的形貌均有一定的差异。结论 钛表面酸蚀处理和喷砂处理可提高钛-聚合瓷的剪切结合强度,喷砂后酸蚀处理是一种有效地提高钛-聚合瓷剪切结合强度的表面处理方法。     

不同表面处理方法对陶瓷托槽与不同瓷修复体粘结强度影响的研究

目的:评价不同瓷修复体试件经过3种表面处理方法后与陶瓷托槽粘结强度的关系。方法:钴铬烤瓷、铸瓷、锆瓷及聚合瓷4类试件经过喷砂(SB)、氢氟酸酸蚀(HFA)、喷砂+酸蚀(SB+HFA)处理后表面涂布硅烷偶联剂(SCA),再粘接陶瓷托槽,经37 ℃恒温水浴24 h 后检测粘接强度(SBS),扫描电镜观察托槽粘接前修复体表面的粗糙度及去除后修复体表面粘接剂残留情况。结果:钴铬烤瓷、铸瓷和聚合瓷试件的抗剪切强度分别与锆瓷试件比较差异有统计学意义(P＜0.05);钴铬烤瓷和铸瓷试件的抗剪强度比较差异无统计学意义。扫描电镜结果显示4组试件表面粗糙度都有明显增加。而喷砂组和喷砂+酸蚀组试件表面的粗糙度明显高于酸蚀处理组;喷砂和喷砂+酸蚀组的表面处理效果差异不大,喷砂组的4类试件表面粘结剂残留最少。结论:3种表面处理方法均能满足临床正畸的需求。喷砂组去除托槽后对试件表面的影响最小,喷砂联合酸蚀处理并不能显著增加剪切强度。 [关键词] 陶瓷托槽 剪切强度 瓷修复体 表面处理     

酸蚀技术对乳牙玻璃离子窝沟封闭临床效果的影响

目的 评价采用酸蚀技术对乳牙玻璃离子封闭的效果。方法 选择3~4岁幼儿第二乳磨牙无龋者共100名,采用自身半口对照方法,以左侧上下颌第二乳磨牙分为A组,右侧上下颌第二乳磨牙为B组,每组200颗牙。两组均采用Ketac ^? Molar Easymix玻璃离子和非创伤性充填指压技术进行窝沟封闭,其中A组采用酸蚀技术（35%磷酸酸蚀40 s）进行封闭,B组不作酸蚀处理。观察12个月后两组封闭剂保留情况和第二乳磨牙患龋情况。 结果 12个月后随访到幼儿86人,每组172颗牙,共344颗牙。A组封闭剂的完全保留率、部分脱落率和完全脱落率分别为83.14%、9.88%和6.98%,B组分别为62.79%、20.35%和16.86%,经统计学处理,差异均有统计学意义（P<0.05）。A、B组患龋率别为8.14%和16.86%,龋均为0.08±0.31和1.17±0.46,差异均有统计学意义（P<0.05）。结论 采用酸蚀技术,窝沟封闭剂的完全保留率高而脱落率低,固位效果提高,防龋效果增强。该技术操作简单,无需其他固化设备,适宜在幼儿乳牙群体防龋中使用。     

两种纤维桩表面处理方法对牙根抗折裂性能的影响

目的:对比分析不同纤维状表面处理方式对牙跟修复后抗折裂强度的影响,为临床纤维状表面处理提供参考依据。方法:将60个纤维桩按数字随机分为对照组20个、喷砂组20个和过氧化氢酸蚀组20个,将其固定于经过纤维桩道准备的离体牙内,采用相同树脂成核行全冠修复后,模拟口腔内部环境给予冷热等环境,经相同环境加载后于电子万能实验机上测试其抗折裂强度,并进行记录。结果:3组离体牙的牙齿长度、牙根长度、颈部颊舌径以及颈部近远中径军无显著差异,无论采用那种表面处理方式,离体牙受硬力后的断裂方式均以牙颈1/3处多见,说明断裂的部位和方式与纤维桩表面处理与否关系不大。喷砂组与过氧化氢酸蚀组的抗折裂强度均高于对照组(P＜0.05),但喷砂组与过氧化氢酸蚀组之间的抗折裂强度差异不大。无统计学意义。结论:喷砂与过氧化氢酸蚀的表面处理方式均能增加纤维桩的抗折裂强度,但两者之间抗折裂强度差异不大,表面处理与否与纤维桩的断裂方式无关。     

氢氟酸质量分数对二硅酸锂玻璃陶瓷表面形貌及树脂粘接的影响

目的 探讨不同质量分数的氢氟酸对二硅酸锂玻璃陶瓷表面形貌及树脂粘接耐久性的影响。方法 制备大小为11 mm×13 mm×2 mm的二硅酸锂玻璃陶瓷片试件72个,经烧结、研磨、清洗后,随机分为3组,每组24个,分别接受质量分数为32%的磷酸、4%的氢氟酸、9.5%的氢氟酸处理20 s,形成酸蚀后试件。每组随机选出4个陶瓷片,1个使用扫描电子显微镜观察陶瓷表面形态,另外3个用表面粗糙度仪测量陶瓷片表面粗糙度参数（Ra、Rz和Rmax）。陶瓷片表面接受硅烷偶联剂/树脂粘接剂/树脂水门汀处理,并与直径3 mm的复合树脂柱粘接形成粘接试件。将每组20个粘接试件分为两组,10个试件直接进行剪切实验,10个试件经20 000次冷热循环后进行剪切实验。结果 氢氟酸处理组试件表面粗糙度参数值均显著高于磷酸处理组;9.5%氢氟酸组除Ra以外的参数值均高于4%氢氟酸组（P<0.05）。冷热循环明显降低了所有实验组的粘接强度（P<0.05）。冷热循环前后,氢氟酸处理组的粘接强度均高于磷酸处理组;尽管4%氢氟酸组的粘接强度高于9.5%氢氟酸组,但9.5%氢氟酸组在冷热循环过程中的粘接强度降低幅度要明显低于4%氢氟酸组（P<0.05）。结论 氢氟酸的质量分数对陶瓷表面形态及与树脂的粘接耐久性有明显影响,9.5%氢氟酸能更有效地保持二硅酸锂玻璃陶瓷的树脂粘接强度。     

铸瓷高嵌体修复牙体严重缺损的年轻恒磨牙的效果分析

目的 评价铸瓷高嵌体修复严重缺损的年轻恒磨牙的临床效果。方法 选取牙体严重缺损的第一恒磨牙60颗,随机分为2组,分别进行树脂直接充填（树脂组）和铸瓷高嵌体修复（高嵌体组）。在修复后3、6、12、24个月检查两组患牙的修复体状态及咬合情况。按照改良USPHS/Ryge标准对修复体进行评价,使用T-Scan Ⅲ咬合分析系统进行咬合分析,记录牙龈状况和邻接关系恢复情况。结果 治疗后12个月,两组边缘适合性评分的差异有统计学意义,高嵌体组的A级多于树脂组（P<0.05）。治疗后12和24个月,两组表面光滑度评分的差异有统计学意义,高嵌体组的A级多于树脂组（P<0.05）。树脂组的患牙与对侧同名牙力百分比的差异均有统计学意义,患牙平均力百分比低于对侧同名牙（P<0.05）;而高嵌体组的患牙与对侧同名牙力百分比的差异均无统计学意义（P>0.05）。两组的牙龈状况和食物嵌塞情况均无明显差异（P>0.05）。结论 在本研究条件下,高嵌体组在修复体边缘适合性和表面光滑度方面,成功率较树脂组高,咬合力恢复也较树脂组更佳。在修复牙体严重缺损的年轻恒牙时,铸瓷高嵌体修复可作为推荐方案之一,有较好的修复效果。     

酸蚀及粘结剂对聚醚醚酮粘结强度的影响

目的:研究经过不同表面处理后的聚醚醚酮与饰面树脂间粘结强度的变化。实验方法:将聚醚醚酮样品随机分为4组进行表面处理:98%浓硫酸酸蚀组,粘结剂处理组,98%浓硫酸酸蚀+粘结剂处理组和未处理对照组。各处理组再随机分为2个亚组粘结饰面树脂:GC Gradia组,Ceramage组。每个亚组随机选出一半样品用37 ℃蒸馏水浸泡24 h,其余样品冷热循环10000次后,测量样品的剪切粘结强度,SPSS软件统计分析数据;体视显微镜检查样品断裂界面,统计粘结失败类型。结果:各表面处理实验组与空白对照组之间均存在统计学差异,经硫酸酸蚀处理的聚醚醚酮与Ceramage硬质树脂的粘结强度最高(19.38±5.34) MPa,且与其他实验组有统计学差异(P＜0.05)。在冷热循环后,除粘结Gradia Direct树脂的浓硫酸+粘结剂处理组外,其余实验组的粘结强度明显降低(P＜0.05)。结论:浓硫酸酸蚀与自酸蚀粘结剂均能提高聚醚醚酮与饰面树脂的粘结强度,Gradia Direct饰面树脂与经浓硫酸+粘结剂处理的聚醚醚酮表面可形成稳定的粘结作用。     

不同表面处理对LAVA树脂纳米瓷剪切强度的影响

目的 研究不同处理方式对树脂纳米瓷(LAVA Ultimate)与树脂水门汀粘接后剪切强度的影响。方法 本次实验分为喷砂实验和粘接实验两部分。将LAVA Ultimate切削成大小约 6 mm×6 mm,高度约为2 mm的样本80片,依照不同的喷砂时间和喷砂气压随机分为4组,每组10个试件,使用3M Single Bond Universal+3M RelyX Ultimate与纳米树脂柱粘接后在万能试验机上测试断裂载荷,计算剪切强度,选出最高组。同等喷砂条件下40个样本随机分为A(Single Bond Universal(3M)+RelyX Ultimate(3M)) ,B (Porcelain Primer(Bisco)+ All-bond Universal(Bisco)+RelyX Ultimate(3M))与纳米树脂柱进行粘接。粘接后再分成两个亚组,分别进行冷热循环5 000次和恒温水浴24 h。在万能试验机上测试断裂载荷,计算剪切强度,采用单因素方差分析对数据进行统计分析。结果 单因素方差分析结果表明不同喷砂条件的分组对剪切强度差异有统计学意义(第2组和第4组)(P=0.037);冷热循环后,A组和B组试件的剪切强度均有明显下降(P=0.003,P<0.01);A、B组不同粘接方式的剪切强度差异无统计学意义(P=0.062,P=0.671)。结论 0.2 MPa压力下喷砂14 s可明显提高树脂纳米瓷与树脂水门汀的剪切强度;冷热循环会明显降低剪切强度;粘接方式对剪切强度无明显影响。     

浓硫酸酸蚀聚醚酮酮的时间对其与牙本质剪切粘接强度的影响

目的研究浓硫酸酸蚀聚醚酮酮(polyether?ketone?ketone,PEKK)不同时间对其与牙本质剪切粘接强度的影响,为临床使用PEKK修复体的粘接操作提供科学依据。方法制备PEKK试件44个,随机平均分为A、B、C、D 4组:A组为对照组,仅用水磨砂纸打磨;B组、C组、D组为实验组,分别用98%浓硫酸酸蚀经打磨试件表面5 s、30 s、60 s。另外,每组随机抽取1个试件用慢速切割机制备出剖面,在扫描电镜下观察其剖面的表面形貌。4组试件与牙本质通过树脂粘接后在37℃蒸馏水浸泡24 h,测量剪切粘接强度后统计分析,通过扫描电子显微镜与体视显微镜检查试件断裂界面,统计粘接失败类型。结果B组PEKK试件酸蚀处理后剖面呈海绵状且孔隙大小均匀,C组、D组可见试件剖面有破坏状孔蚀样结构;剪切粘接强度B组(16.84±1.84)MPa、C组(12.33±1.22)MPa和D组(6.44±1.18)MPa均大于A组(3.99±1.06)MPa(P<0.05),其中B组与牙本质的剪切粘接强度最高(16.84±1.84)MPa。结论采用98%浓硫酸酸蚀PEKK表面5 s处理方法可以使PEKK与牙本质获得较好的剪切粘接强度。     

The effect of enamel air abrasion on the retention of bonded metallic orthodontic brackets.

The purpose of this study was to compare the conventional acid-etch technique with an air abrasion surface preparation technique. Eighty freshly extracted noncarious human premolar teeth were randomly divided into the following 4 groups: (1) acid etched with 37% phosphoric acid for 15 seconds (Express Dental Products, Toronto, Canada), (2) sandblasted with 50 μ aluminum oxide by a microetcher (Danville Engineering Inc, Danville, Calif), (3) polished with pumice followed by acid etched with 37% phosphoric acid for 15 seconds, (4) sandblasted with 50 μ aluminum oxide by a microetcher followed by acid etched with 37% phosphoric acid for 15 seconds. All the groups had stainless steel brackets (Dentaurum, Standard Edgewise) bonded to the buccal surface of each tooth with no-mix adhesive (Express Dental Products, Toronto, Canada). A Lloyd testing machine (Lloyd Instrument LR 30K; Segensworth West, Foreham, UK) was used to determine tensile bond strengths at a crosshead speed of 0.5 mm/sec. The mean bond strength values of these are as follows: the only sandblasted group was 38.05 ± 9.93 N; the only acid-etched group was 62.72 ± 11.44 N; the group that was polished with pumice followed by acid etched was 69.78 ± 14.87 N; and the group that was sandblasted followed by acid etched was 89.31 ± 13.34 N. The statistical analysis was done by an analysis of variance and Scheffé test. The sandblasting followed by acid etching group had significantly higher bond strength values when compared to the other 3 groups. This study showed that sandblasting should be followed by acid etching to produce enamel surfaces with comparable bond strength. The current findings indicate that enamel surface preparation using sandblasting with a microetcher alone results in a significantly lower bond strength and should not be advocated for clinical use as an enamel conditioner. (Am J Orthod Dentofacial Orthop 2000;117:15-19)     

不同表面处理方式对聚醚醚酮与复合树脂粘接性能的影响

目的研究不同存储条件下6种通用型粘接剂及喷砂条件对聚醚醚酮（PEEK）与复合树脂之间粘接强度和耐久性的影响。 方法将PEEK材料切割成12个边长为2 cm的正方体试件。对其中6个试件进行氧化铝喷砂处理。6种通用型粘接剂为：Tetric N-Bond Universal（TNU）、Single Bond Universal（SBU）、DX.BOND UNI（DXB）、Selective Etch Bond（SEB）、Gluma Bond Universal（GBU）、Prime & Bond Universal（PBU）。实验分为7组,每组包含4个喷砂面和4个未喷砂面。7种表面处理方法分别为：不使用粘接剂（对照组）和6种通用型粘接剂（实验组：TNU组、SBU组、DXB组、SEB组、GBU组、PBU组）。经表面处理后,将流动复合树脂F00注入透明模具并将其无压力置于试件表面后进行光照固化。试件分别在37 ℃恒温水浴24 h或冷热循环3000次后进行剪切粘接强度测试。使用松风EyeSpecial C-Ⅳ口腔专用相机微距模式进行断面拍照并进行断裂模式分析。采用SPSS 23.0软件Three-Way ANOVA（冷热循环、粘接剂与喷砂）与Tukey方法对各组数据进行统计分析（α = 0.05）。 结果24 h水浴条件下,TNU组分别获得不喷砂组（9.92 ± 1.19）MPa与喷砂组（9.97 ± 1.03）MPa最高粘接强度;冷热循环3000次后PBU组分别获得不喷砂组（6.75 ± 0.99）MPa与喷砂组（7.22 ± 1.30）MPa最高粘接强度。三因素分析结果显示：冷热循环（F = 3 045.429,P<0.001）、粘接剂（F = 361.165,P<0.001）与喷砂（F = 80.050,P<0.001）可显著影响粘接强度;冷热循环与粘接剂（F = 155.724,P<0.001）、粘接剂与喷砂（F = 3.535,P = 0.002）、冷热循环与喷砂（F = 9.184,P = 0.003）两两因素间分别具有交互作用;冷热循环、粘接剂与喷砂三因素间具有交互作用（F = 12.392,P<0.001）。 结论（1）喷砂有助于改善通用型粘接剂对复合树脂与PEEK 37 ℃恒温水浴24 h粘接强度;（2）复合树脂与PEEK粘接强度在冷热循环3000次后显著降低;（3）本实验中PBU组粘接耐久性优于其他粘接系统。     

Acid etching of titanium for bonding with veneering composite resins

Commercially pure titanium (cpTi) was etched using three concentrated acids: 18% HCl, 43% H3PO4, and 48% H2SO4. The bond strengths between five types of veneering composite resin and eight cpTi treatments (involving combinations of sandblasting, acid etching in 48% H2SO4, and vacuum firing) were determined before and after 10,000 and 20,000 thermal cycles. There were no significant differences in the bond strength of resin to cpTi after etching in 48% H2SO4 at 90 degrees C for 15 minutes, at 60 degrees C for 15, 30, or 60 minutes, and after sandblasting with and without vacuum firing (p > 0.05); moreover, these treatments yielded the highest values. As for vacuum firing, it had no significant effect on resin bond strength to cpTi before or after 10,000 and 20,000 thermal cycles. We therefore concluded that acid etching in concentrated H2SO4 is a simple and effective surface modification method of titanium for bonding to veneering composite resins.     

聚合后热压处理对不同表面处理的铸钛与聚合瓷结合强度的影响

目的 研究聚合后热压处理对不同表面处理的铸钛与聚合瓷结合强度的影响。方法 将30个金属试件随机分为5组：光滑组（A组）、喷砂组（B组）、酸蚀喷砂组（C组）、喷砂热压组（D组）、酸蚀喷砂热压组（E组）,根据分组对试件进行相应处理并涂布聚合瓷,测试其剪切结合强度及表面显微硬度,并对钛与聚合瓷断裂面的形貌进行扫描电镜观察。结果 A、B、C、D、E组的剪切结合强度分别为（5.92±0.54）、（10.25±0.55）、（14.97±0.88）、（14.41±0.63）、（19.95±0.52） MPa,除C组与D组间无统计学差异外,其余两组之间均有统计学差异（P<0.01）。B、C、D和E组的钛表面可见部分聚合瓷残留于金属表面。D、E组的显微硬度值高于B、C组（P<0.05）。结论 聚合后热压处理可以显著提高钛与Ceramage聚合瓷的结合强度及聚合瓷的表面显微硬度。