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21.
22.
目的:利用在柠檬酸中添加壳聚糖、明胶配制的固化液与α-磷酸三钙和羟基磷灰石复合的粉剂调和制备骨水泥试样,观察其黏度和形状.
方法:实验于2005-03/2006-08在兰州交通大学材料系实验室完成.①实验方法:骨水泥固相粉末是α-磷酸三钙和羟基磷灰石混合均匀制得的骨水泥粉料,液相部分是将壳聚糖和明胶按体积分数为0.03,0.06,0.09,0.12,0.15与柠檬酸溶液混合配制的固化液,将二者调和制得骨水泥.②实验评估:采用X射线衍射仪测试试样晶型及组成;测定骨水泥凝固时间;通过MTS-810型材料试验机测试骨水泥压缩强度;扫描电镜观察固化体微观结构;将骨水泥样本置于37℃生理盐水中,并在1,3,5,7,9,12,24 h测试生理盐水的pH值.
结果:①骨水泥组成:X射线衍射仪显示粉剂中仅存在两个晶相:羟基磷灰石/高温型磷酸三钙.②骨水泥凝固时间:调和液的黏度明显增加,试样调拌时像口香糖一样黏性很大,固化时间延长,抗水冲性能提高,样品塑型容易操作.在(2.0±0.2)min时出现初凝,骨水泥的黏性逐渐减退,在(8.0±0.2)min时骨水泥完全固化,骨水泥固化时间有所延长.③骨水泥压缩强度:固化液中壳聚糖-明胶体积分数为0.09时压缩强度较高(26.0±3.2)MPa;骨水泥于浸泡6 h的强度已达其最大强度的85%以上,24 h基本达到最大强度,在48 h后强度几乎不再变化.④固化体微观结构:完全固化后,形成棒状结晶和花朵状的结晶,晶体很小,在低倍镜下观察,似无定形物质.固化后形成的磷酸钙结晶在形态学上与自然骨非常相似.⑤生理盐水的pH值:pH值随着水化反应的进行逐渐上升,浸泡12 h时上升为6.89±0.02,浸泡24 h时pH值达到7.02±0.02,接近生理盐水的pH值.
结论:制备的骨水泥克服了陶瓷型羟基磷灰石烧结形成、修整困难等缺点,具有塑型容易、使用方便、固化时放热小等优点,可应用于体内骨修复材料. 相似文献
23.
目的 探讨在全瓷冠基牙预备轴壁聚合度偏大的情况下,调整氧化铝内冠轴壁聚合度对全瓷冠抗压强度的影响.方法 将离体的上颌左中切牙制备成轴壁内聚12°的基牙预备体,并制作A、B、C组轴壁聚合度(4°、8°、12°)的氧化铝内冠.内冠上堆筑饰面瓷恢复牙冠形态,通过加载实验测试其抗压强度.结果 A组抗压强度最高,A、B组间无统计... 相似文献
24.
目的:观察不同粒径的纳米ZrO2 填料对SiO2复合树脂的弯曲强度和抗压强度的影响,探究纳米ZrO2的最佳粒径。方法:将经过硅烷偶联化的不同粒径的纳米ZrO2颗粒加入SiO2复合树脂中,合成ZrO2 质量分数相同,粒径分别为20 nm, 50 nm, 70 nm, 100 nm的ZrO2/SiO2复合树脂,分别为B、C、D、E组;纯SiO2组为A组(对照组)。将试件固定于万能试验机上,以1.0 mm/min的速度垂直加压直至试样破坏,在树脂材料断裂后,对断裂面进行扫描电镜观察,并对不同组别的材料进行XRD扫描测试。结果:B组弯曲强度最高,与其他4组均有统计学差异(P<0.05);C、D、E 3组无显著性差异,与A组差异明显(P<0.05)。B组抗压强度最高,与其他4组均有统计学差异(P<0.05)。结论:粒径为20 nm的ZrO2在一定范围内能够提高S... 相似文献
25.
金瓷全冠与天然牙切缘抗压强度的比较 总被引:10,自引:0,他引:10
目的:探讨和比较金瓷全冠及天然牙切缘的抗压强度,预防瓷折裂。方法:制作15个前牙金瓷全冠,挑选15个离体前牙,测定其折裂时的强度。结果:金瓷全冠切缘抗折力为1200N(122kg),抗压强度为600MPa。天然牙切缘抗折力为530N(54kg),抗压强度为265MPa。结论:金瓷全冠切缘的抗压强度大于天然牙切缘的抗压强度,瓷折裂除意外撞伤外,大多数是因为设计和制作缺陷造成的。 相似文献
26.
目的 比较3种粘接材料在离体后牙纵折粘接中的抗压强度和剪切强度.方法 选择60颗离体的无龋人磨牙,制成牙齿纵折试件,将试件随机分为压力组(A组)和剪切力组(B组),每组再分为3小组,其中A1、B1组用Super-Bond C&B粘接剂进行试件粘接;A2、B2组用IBond自酸蚀粘接剂;A3、B3组用帕娜碧亚-F粘接剂.试件置于37℃生理盐水中24h后,分别测试其抗压强度及剪切强度.结果 抗压强度测试显示:A2组抗压强度最低,明显低于A1和A3组(P<0.05),而A1和A3组之间无明显差异(P>0.05);剪切测试表明:B1剪切强度最高,B3组明显高于B2组但明显低于B1组(P<0.05).结论 在离体后牙纵折粘接中,Super-Bond C&B粘接剂的抗压强度及抗剪切强度均较高,可以作为后牙纵折的粘接材料. 相似文献
27.
壳聚糖对自制磷酸钙骨水泥性能的影响 总被引:9,自引:1,他引:9
目的:了解壳聚糖对自制磷酸钙骨水泥(CPC)物理性能、超微结构及生物相容性的影响. 方法:分别以50 g/L乳酸壳聚糖和1 mol/L磷酸氢二钠为液相制备CPC试样,通过防水试验、测定初步凝结时间、抗压强度;扫描电镜观察凝固体超微形态;大鼠肌肉植入及骨髓基质干细胞表面种植试验比较两者差异. 结果:复合壳聚糖的CPC在水中更稳定,混合后即刻投入生理盐水3 min内不散开;平均初步凝结时间8.38 min,对照组23.68 min;平均抗压强度6.52 MPa;对照组2.08 MPa. 扫描电镜发现凝固体表面为颗粒状及片状晶体,实验组晶体互相连接,孔隙较对照组少. 植入肌袋1 wk有轻微炎症反应,4 wk后反应减退,12 wk后实验组材料变软,对照组外形基本未变. 肌肉无坏死. 电镜下细胞可在水泥盘上贴附、生长, 实验组可见的细胞数较多. 结论:CPC-壳聚糖复合物在潮湿条件下更稳定,固化时间缩短,抗压强度提高,生物相容性更好. 相似文献
28.
脊柱交界区终板抗压强度分布规律的生物力学研究 总被引:2,自引:0,他引:2
目的:探讨脊柱交界区终板不同位点抗压强度及其分布规律。方法:选用5具成年男性新鲜脊柱标本的颈胸段、胸腰段及腰骶段,共65个椎体125个终板,采用环形取点的方式,对每个终板平面的49个测试点用直径1.5mm的平底压头进行连续压缩加载试验,获得最大压缩力,所得数据进行统计分析。结果:以椎体为单位,颈胸段终板从C4开始抗压强度逐渐下降,至C7达到最低点,C7~T1明显升高。胸腰段各椎体终板的抗压强度呈依次上升趋势,腰骶段L3、L4终板抗压强度继续上升,L5出现降低,S1节段再次升高。颈胸段与胸腰段抗压强度均小于腰骶段(P<0.01)。上下终板抗压强度变化趋势相似。各段椎体抗压强度下终板强于上终板(P<0.01)。椎间隙相邻面上一椎体下终板的抗压强度大于下一椎体上终板(P<0.05)。由内至外,抗压强度逐渐增大(P<0.05)。颈胸段和腰骶段的后部终板抗压强度大于前部,而胸腰段为前部大于后部(P<0.05)。结论:不同节段终板的抗压强度分布规律不同,临床安放椎间置入物时需注意置入物的大小及放置位置。 相似文献
29.
目的:探讨二期高温、高压处理对Ceramage瓷聚体材料机械性能和单体转化率的影响,并初步分析二者之间的内在联系.方法:用Ceramage瓷聚体体部材料分别制作20个抗压强度和直径拉伸强度测试试件,所有试件均在Solidilite光聚合器中常规聚合,然后随机分为等数的两组,一组为对照组,另一组聚合后用国产自控多用途牙用树脂聚合器进行二期热压处理,温度120℃,压力0.6MPa,时间7min;用Bose公司ElectroForce3520多功能材料实验机测得抗压强度和直径拉伸强度,对二期处理前后的测试值用单因素方差分析方法进行比较.另外用傅立叶变换红外色谱仪,分别测试常规固化的Ceramage瓷聚体体部材料和二次热压处理后的材料,在标准基线方法下得到各自的单体转化率并进行比较.结果:二期热压处理后Ceramage瓷聚体体部材料的抗压强度和直径拉伸强度都有了显著提高,提高幅度分别为12.90%和10.84%(P<0.01).常规处理时Ceramage体部材料的单体转化率为72.7%12.2%,经二期热压处理后单体转化率为75.4%±1.5%,提高幅度为2.7%(P<0.01).结论:二期热压处理可以提高Ceramage瓷聚体材料的单体转化率,并改善材料的机械性能. 相似文献
30.