中间种植体基牙天然牙-种植体联合固定桥种植体周围骨组织应力分布

目的：揭示中间种植体基牙天然牙-种植体联合固定桥种植体周围骨组织应力分布规律,为临床设计天然牙-种植体联合桥提供理论依据。 方法：采用三维有限元法建立模型,利用有限元分析软件Super-SAP 93计算受载后种植体周围骨组织应力值。 结果：种植体周围骨组织应力水平以其颈部皮质骨处为高,集中斜向载荷下种植体周围骨组织最大应力是集中垂直载荷下应力的2.5倍,集中垂直载荷时颈部最大拉应力出现在舌侧皮质骨边缘处,集中载荷下种植体周围骨组织压应力峰值高于拉应力峰值。 结论：设计中间种植体基牙天然牙-种植体联合固定桥时不仅需消除咬合高点,而且应减小颊舌向力。     

天然牙—种植体联合桥不同桥长时基牙应力分布的研究

目的 :揭示天然牙—种植体联合桥在桥体长度不同时种植体、天然牙的应力分布规律 ,为临床提供理论依据。方法 :采用三维有限元的方法建立力学模型 ,并计算分析应力分布特点。结果 :种植体—天然牙的最大应力值均为压应力 ,最大应力值位于骨颈缘部位 ;种植体有应力集中 ,并大于天然牙的最大应力值 ,集中斜向载荷下种植体最大应力值是集中垂直载荷下最大应力值的两倍 ;天然牙在集中垂直载荷下应力分布均匀 ,集中斜向载荷下有应力集中 ,应力值随桥体长度增加而增大。结论 :天然牙—种植体联合桥主要支撑力的部位是颈缘处 ,该处为种植体折断机率最大的区域 ;应尽量减小侧向力 ;设计长桥时天然牙选择适应证要严格     

不同固位力下杆式附着体的基牙位移

目的研究不同固住力对下颌杆式附着体式全口覆盖义齿基牙位移的影响。方法在上牙列完整，下颌仅余两颗尖牙的实验模型上，分别制作固位力为500g、930g、1450g的杆式附着体式覆盖义齿。在双侧后牙区放置食物片的咬合状态下，负载2kg、4kg、6k、8k咀嚼力时，测量并计算出基牙在近远中向、唇舌向、垂直向的位移、倾斜、扭转量，统计分析不同固位力大小对基牙位移影响的意义。结果杆式附着体在义齿500g、930g、1450g的固位力时，除垂直向位移外，差别均有统计学意义（P〈0．05），1450g时基牙的位移、倾斜、扭转大于另两者。结论随着义齿固位力的增加，基牙的水平扭转和近远中、唇舌向的倾斜、位移也增大。     

天然牙-种植牙联合支持固定桥种植体周围骨组织应力分布

天然牙-种植牙联合支持固定桥是临床上常用的牙列缺损修复方法,具有生物相容性好、舒适度高、义齿体积小等优点[1].但由于种植体与天然牙骨组织间无牙周膜缓冲,在运动过程中可产生运动幅度的差异.研究表明,天然牙-种植体联合支持固定桥中种植体支持端承受压力远大于天然牙端,而种植体一般直接种植于颌骨上,因此无缓冲时较大的压力直接作用到颌骨上,常造成牙种植体周骨创伤,或因骨吸收而缩短种植体的使用时间,导致联合固定桥过早脱落,从而影响牙齿的修复过程[2-3].为提高种植体的远期修复成功率,本研究采用三维有限元法分析了天然牙-中植牙联合支持固定桥中种植体周围骨组织的应力分布,现将结果报告如下.     

基牙数目对太极扣基牙位移的影响

目的探讨基牙数目对下颌单侧游离端太极扣式活动义齿基牙位移的影响。方法选用单基牙、双基牙和三基牙支持的太极扣制作下颌单侧游离端活动义齿,在义齿侧上下牙列间放置食物片,咬合时用LB-72型高精度半导体激光位移测量仪,测量并计算出基牙在不同方向的位移量,并用随机方差分析法进行统计学分析。结果单基牙组的近远中向、颊舌向、垂直向的位移、倾斜、扭转均大于双基牙组,差异有统计学意义（P〈0.05）。双基牙组和三基牙组的各组数值,差异无统计学意义（P〉0.05）。结论单侧游离端太极扣式附着体式义齿不宜应计单基牙,宜设计双基牙,不需增加第三基牙。     

不同大连接体义齿对基牙位移的影响

目的研究腭部3种不同大连接体可摘局部义齿对基牙各方向位移的影响。方法应用下颌牙列完整、上颌两侧第一和第二磨牙缺失的塑料实验模型,并在模型上模拟制作牙周膜及牙槽骨黏膜,制作3种腭部大连接体分别为中央开"天窗"的腭板(以下简称W连接体)、前后侧腭杆(以下简称F连接体)和腭杆(以下简称P连接体)的可摘局部义齿。分别在单侧后牙区放置长、短食物片的咬合状态下,负载3、5、7kg咬合力时,采用高精度半导体激光位移测量仪测量并计算同侧基牙在近远中向、颊舌向的水平位移及倾斜、垂直向的位移和水平旋转,并统计分析不同大连接体义齿对基牙位移影响的意义。结果当3种不同连接体义齿分别在单侧咬合长、短食物片时,基牙在近远中、颊舌向和垂直向3个轴向发生的位移、倾斜、旋转的差异均有统计学意义(P值均<0.05)。结论3种不同连接体的可摘局部义齿在单侧咬合长、短食物片时,基牙在实验中显示出不同的位移、倾斜和旋转的运动特点。     

不同载荷方向下游离端附着体义齿基牙牙周及粘膜的有限元应力 …

研究不同载荷方向下游离端附着体义齿基牙牙周及粘膜的应力。方法：应用三维有限元应力分析方法。结果；１．近缺隙基牙承担主要Ｈｅ力；２．基托的大小对基牙牙雕尖力产生影响，颊向加载时基牙应力小于舌向加载．３Ｈｅ力偏向近中，牙槽嵴顶牙周应力分布较好，偏向远中应力最大，颊舌向次之，但也远大于垂直加载。     

附着体式全口覆盖义齿的基牙位移

目的探讨球形、磁性和杆式附着体对下颌全口覆盖义齿基牙位移的影响。方法制作球形、磁性和杆式附着体式覆盖义齿,在后牙区放置食物片并负载2 kgf、4 kgf、6 kgf、8 kgf时,用激光位移测量仪测量计算出基牙的位移量,进行统计分析。结果双侧后牙放置食物片时,磁性附着体垂直向位移最大,球形附着体的唇舌向倾斜和水平扭转最大,杆式附着体近远中位移最大。单侧后牙放置食物片时,工作侧除垂直向位移外,杆式附着体均大于磁性附着体。非工作侧杆式附着体在近远中和唇舌向倾斜、水平扭转均为最大;球形附着体在唇舌向倾斜和移动大于磁性附着体。结论不同附着体类型的覆盖义齿基牙,在实验中显示出不同的位移、倾斜、扭转的运动特点,磁性固位方式较杆式固位方式具有更好的生物力学效应。     

天然牙——种植牙联合支持固定桥种植体周围骨组织应力分布

目的：揭示天然牙－种植牙联合支持固定桥的种植体周骨组织应力分布规律,为临床设计提供理论依据。方法：采用三维有限元的方法来研究不同情况下的应力反应。结果：集中斜向载荷比集中垂直载荷应力值大、应力分布不均;种植体颈部应力值最大,中部,根尖部应力分布小、均匀。结论：天然牙－－种植体联合支持固定桥应减小斜向力,从适应证,手术到制作修复体全过程采取提高抵抗斜向力能力的措施;种植体颈部的骨量和质量是决定天然牙     

不同牙尖斜度可摘局部义齿对基牙位移的研究

目的 研究不同牙尖斜度的可摘局部义齿对基牙各方向位移的影响.方法 运用下颌牙列完整,上颌左第一、第二磨牙缺失的塑料实验模型,并在模型上模拟制作牙周膜及牙槽骨粘膜,制作三种人工牙牙尖斜度分别为0°、 28°和33°的可摘局部义齿.分别在左侧后牙区放置长(Lo)、短(Sh)食物片的咬合状态下,负载3 kg、5 kg、7 kg咬合力时,用高精度半导体激光位移测量仪测量并计算出同侧基牙在近远中向、颊舌向的水平位移和倾斜、垂直向的位移和水平旋转,统计分析不同牙尖斜度对基牙位移的影响.结果 左上第一、第二前磨牙在左侧咬合短食物片时,不同牙尖斜度的义齿引起基牙在各方向上的位移量的差异没有统计学意义(P》0.05).左上第一、第二前磨牙在左侧咬合长食物片时,不同牙尖斜度的义齿引起基牙在各方向上的位移量的差异有统计学意义(P《0.05)或有高度统计学意义(P《0.01);左上第一、第二前磨牙在各方向上的位移量随着咬合负载的增大而增大,其差异具有统计学意义(P《0.05)或者差异有高度统计学意义(P《0.01).结论 当肯氏Ⅱ类缺损时,采用可摘局部义齿修复,缺损同侧基牙在各方向上的位移量随着人工牙牙尖斜度的增大而增大;缺损同侧基牙在各方向上的位移量随着义齿咬合负载的增大而增大.     

双侧游离端义齿不同连接体对非工作侧基牙位移的影响

目的探讨上颌双侧游离端可摘局部义齿的不同大连接体设计对非工作侧基牙位移的影响。方法运用上颌双侧游离缺失模型,制作三种腭部大连接体,分别为中央开"天窗"的腭板(以下简称W连接体)、前后侧腭杆(以下简称F连接体)和腭杆(以下简称P连接体)的可摘局部义齿。在左侧后牙区放置食物片,咬合时,用高精度半导体激光位移测量仪测得非工作侧基牙在不同方向的位移量,并进行统计分析。结果三种不同连接体的可摘局部义齿在左侧放置食物片咬合时,其牙合力传导对非工作侧基牙影响的差异有统计学意义(P<0.05);其中P连接体义齿非工作侧基牙位移要大于F连接体和W连接体义齿。结论三种不同连接体的可摘局部义齿牙合力传导至非工作侧基牙时,其基牙显示出不同的位移、倾斜和旋转的运动特点。其中F连接体义齿对基牙的位移影响最小,P连接体最大。     

倾斜基牙使用轴－核帽连接套筒冠桥体与正常基牙双端固定桥受力的比较

[目的]测试倾斜基牙使用轴-核帽连接套筒冠桥体与正常基牙双端固定桥在受力时的变形情况的差异。[方法]在树脂模型上制作倾斜基牙轴-核帽连接套筒冠桥体双端固定桥和正常基牙双端固定桥的铸造修复体,用万能材料试验机加载,3540型Epsilon挠度仪记录加载时倾斜基牙组和正常基牙组试件的挠度值,比较它们之间的差异。[结果]正常与倾斜基牙轴-核帽双端固定桥在牙合向、颊向加载后产生的挠度值十分接近,倾斜基牙轴-核帽桥体与正常双端固定桥之间在受牙合向、颊向力时的挠度差异无显著性意义(P>0.05)。[结论]轴-套双端固定桥在口内是可以长期稳固存在的。     

微种植体压低基牙后双端固定桥修复的生物力学分析

目的探讨微种植体压低基牙后,固定桥力学行为的改变,为临床压低基牙后再进行牙体预备提供理论依据。方法建立考虑基牙牙槽骨水平吸收10%上颌后牙分别压低0 mm,0.5 mm,1.0 mm,1.5 mm,2.0 mm后双端固定桥修复的三维有限元分析模型,施加垂直及斜向载荷比较压低基牙前后修复体、牙、牙周膜及硬骨板的应力变化情况。结果随着压低量增加,修复体、牙体上应力在一定程度上有改变,这个改变与修复体结构、牙体结构有很大关系,牙周膜及硬骨板面积增大,整体上应力有所降低,皮质骨和松质骨上应力变化并不明显。结论采用微种植体压低基牙后预备固定桥或全冠能够降低基牙牙备量,减少基牙的损伤,降低失髓风险,增加基牙牙周膜面积,改善冠根比,整体上降低垂直载荷和斜向载荷的不利影响,合理地改变修复体、牙、牙周膜、硬骨板的应力分布。     

上颌后牙区倾斜种植固定桥的力学分析

目的:探讨上颌后牙区倾斜植入种植体对种植体-骨界面应力分布的影响,阐明倾斜种植固定桥各影响因素与种植义齿远期成功的相关性。方法:建立上颌后牙区垂直骨量不足的三维有限元模型,设计种植体不同的长度（7、9和11 mm,种植体直径5.5 mm,倾斜角度10°）、直径（3.5、4.5和5.5 mm,种植体长度7 mm,倾斜10°）及植入的倾斜角度（5°、10°和15°,种植体直径5.5 mm,长度7 mm）等实验条件,在集中及分散载荷的作用下对种植体-骨界面的应力分布状况进行分析。结果：应力分布比较：种植体长度以7、9和11 mm变化时,种植体颈部及根尖部应力值较大,且根尖区应力大于颈部,随长度增加根尖区应力下降,与颈部接近。不同直径的种植体-骨界面应力分布特征为：在直径为3.5和4.5 mm工况下,种植体颈部与根尖部应力值较大;当直径为5.5 mm时,种植体-骨界面各部分应力值趋于相等。不同倾斜角度的种植体-骨界面应力分布相似,种植体颈部与根尖部应力值较大。当倾斜角度为5°时,种植体颈部与根尖部应力值相当,当倾斜角度逐渐增大时根尖部应力值相应增大。载荷的分布也影响种植体-骨界面的应力分布,集中载荷作用下的应力峰值高于分散载荷作用下的峰值,而且种植体根尖区应力峰值大于颈部应力峰值。结论：当上颌后牙区骨量相对不足时,采用长度长、直径粗的种植体以小角度倾斜植入可使应力分布更趋分散,同时应充分考虑上颌骨复杂的解剖结构（尤其是前磨牙区颊侧骨壁较薄时）,防止局部骨壁过薄,产生应力集中。     

磁性固位的下颌全口覆盖义齿侧向载荷下基牙支持组织的应力分布

目的：从力学角度研究磁性附着体能否对基牙起到保护作用。方法：用材料力学试验机测得磁体与支撑板之间最大静摩擦力,经公式计算得到磁性附着体固位的下颌全口覆盖义齿基牙所受侧向力值为２．４９～４．０６Ｎ;用三维有限元法计算和分析侧向载荷为４．４１Ｎ时,基牙牙根周围牙槽骨的应力分布情况。结果：在侧向载荷下,基牙根周牙槽骨内各个层面的应力值较小且主要为压应力;在相同的侧向载荷下,基牙牙根长度的不同对基牙根周牙槽骨内的应力分布和最大压应力值无明显影响。结论：ＭｅｇｆｉｔＥＸ６００磁性附着体用于下颌全口覆盖义齿,可有效避免对基牙产生的侧向力,对基牙具有保护作用。