不同制备形态对短冠磨牙髓腔固位冠抗折性影响的研究

目的:比较3种不同预备深度和有无牙本质肩领对髓腔固位冠修复体及牙体抗折性的影响,为临床上髓腔固位冠修复短冠磨牙的牙体预备提供参考。方法:收集牙颈部至根尖形态完整的上颌离体恒磨牙30颗。设置3种髓腔预备深度3 mm、4 mm、5 mm,两种边缘预备形式,随机分为6组,通过CAD-CAM技术制作氧化锆髓腔固位冠进行修复,随后进行抗折强度测试,记录折裂负荷值以及折裂模式。结果:6组样本的折裂负荷值不管是在对接组还是肩台组中,最大载荷值均为3 mm组<4 mm组<5 mm组,但组间两两比较无显著性差异。肩台组的最大载荷值大于对接组,在3 mm和4 mm组中差异性有统计学意义。6组样本折裂模式中均以不可修复折裂为主,5 mm组中均呈现不可修复性折裂。结论:通CAD-CAM技术制作的氧化锆髓腔固位冠修复上颌短冠磨牙时,3 mm和4 mm的髓腔预备深度均能满足临床抗折强度要求,但不宜超过4 mm;另外,预备形态中引入1 mm的牙本质肩领可作为临床一种有效增加牙体和修复体抗折强度的预备方式。     

髓腔固位冠的临床应用研究

髓腔固位冠(Endocrown)是一种以髓腔固位的新型冠修复体,它包括一圈对接式的边缘和位于髓腔内的固位体.固位原理包括髓腔固位形和树脂粘接固位,即通过粘接,利用髓腔获得的面积来保证修复体的固位和稳定.基牙预备要保证有足够的剩余牙冠组织.髓腔固位冠适用于修复牙髓治疗后的大面积缺损患牙,特别适用于临床牙冠过短无法行桩核冠...     

髓腔固位冠

髓腔固位冠是根管治疗牙修复的一种方式。它包括一圈对接式的冠边缘和位于髓腔中的固位体，而没有根管内的固位桩。本文介绍髓腔固位冠修复的基本原理和临床指导要点。在这个病例中．2个曾用银汞合金充填的下颌磨牙经过牙髓、牙周治疗后改用热压铸瓷（Empress2.Ivoclar）制作的髓腔固位冠修复。预备前先用复合树脂材料充填倒凹，确保基牙预备形态良好，这样有利于保存牙体组织。修复后的情况显示这种修复方法可以保证功能和美观效果，尤其适用于后牙区生物力学特性和结构受损的根管治疗牙。因为修复体的边缘位于龈上．也可以预防牙周疾病。该项技术的基础是粘结．利用髓腔获得保证修复体固位和稳固的粘接面积。基牙预备时要保证有足够的剩余牙冠组织。这项技术为后牙区根管治疗牙的修复提供了一种除全冠修复以外的能够更多保存牙体组织的选择。     

树脂纳米陶瓷髓腔固位冠修复老年人短冠磨牙的临床评价

目的 评价树脂纳米陶瓷髓腔固位冠修复老年人短冠磨牙的临床效果。方法 选取84例老年患者90颗符合纳入标准的短冠磨牙为研究对象,分为两组,A组制作树脂纳米陶瓷髓腔固位冠,B组制作二硅酸锂增强玻璃陶瓷髓腔固位冠。比较两组材料修复后12个月和24个月的成功率。评价标准包括修复体完整性,颜色匹配,表面磨耗情况,修复体松动或脱落,基牙松动或折裂,边缘密合性,有无继发龋,牙周健康状况。通过Fisher精确概率法进行统计学分析。结果 在不同的复诊时间段,两组髓腔固位冠的临床指标成功率均高于90%,两组间比较差异均无统计学意义。结论 树脂纳米陶瓷髓腔固位冠短期可成功用于修复老年人短冠磨牙,临床效果良好。     

髓腔固位冠：病例报告

髓腔固位冠是牙髓治疗后修复患牙的一种方法。它包括一圈对接式的边缘和中间利用髓腔的固位体．而没有根管内的桩固位。本文介绍髓腔固位冠修复的基本原理和临床要点。在这个病例中．2颗下颌磨牙先前用银汞合金充填．经过牙髓、牙周治疗后改为用压铸陶瓷（Empress2．Ivoclar）制作的髓腔固位冠修复。用复合树脂材料充填倒凹的部位．确保基牙预备形态良好．有利于尽量保存牙体组织。修复后的情况显示．这种修复方法可以保证功能和美观效果．尤其是对于生物力学特性和结构受损的死髓后牙。也可以预防牙周疾病．因为修复体的边缘位于龈上。该项技术的基础就是通过粘结，利用髓腔能够获得的面积保证修复体的固位和稳固。基牙预备的要点．也是能够不用桩固位的原因．就是要保证有足够的剩余牙冠组织。这项技术为需要长期保护和稳固的死髓后牙提供了除全冠修复方式外的．一种更有希望的．能够更多保存牙体组织的选择。     

计算机辅助设计与计算机辅助制作后牙修复体的三年临床观察及失败病例分析

目的评估计算机辅助设计（computer aided design，CAD）与计算机辅助制作（conaputer aided manufacture，CAM）后牙全瓷修复体的3年临床使用效果，分析病例失败的原因。方法使用CAD—CAM系统和可切削瓷块治疗32例后牙大面积牙体缺损患者，共修复14颗前磨牙和18颗磨牙。根据缺损的形态和体积分别制作11个嵌体、10个冠和11个髓腔固位冠，追踪观察3年。结果28个修复体完好，2个修复体折断（磨牙嵌体和冠各1个）并重新制作，2个修复体边缘破损（磨牙和前磨牙嵌体各1个）。结论在正确选择适应证并严格按要求进行牙体预备的前提下，使用CAD．CAM全瓷修复能满足患者对咀嚼功能和美学的要求。     

两种边缘设计的髓腔固位冠修复不同缺损下颌第一磨牙的有限元分析

目的 采用有限元法研究下颌第一磨牙在不同的轴壁厚度和高度缺损时,两种边缘设计的髓腔固位冠受力时的应力分布情况,为临床髓腔固位冠预备方式的选择提供理论依据。方法 建立不同轴壁厚度（t,分别为1、2、3 mm）,不同轴壁高度（h,分别为2、3、4 mm）的两种边缘设计（平面对接型为A组,包绕型为B组）下颌第一磨牙有限元模型,并行髓腔固位冠修复,对各模型进行垂直及斜向加载,记录在两种力学加载下剩余牙体组织最大主应力和等效应力大小及分布情况。结果 两组实验模型的牙体组织最大主应力及等效应力在两种力学载荷下分布相似;垂直载荷下,t、h相同时,A组最大主应力及等效应力值均小于B组;斜向载荷下,h一定时,A、B组最大主应力值随轴壁厚度的增大而减小;在t相同、h为2、3 mm时,A组等效应力值低于B组;当h为4 mm时,A组等效应力值高于B组。结论 咀嚼运动中,在承受垂直向的力时,平面对接型髓腔固位冠优于包绕型;当余留轴壁高度较高,包绕型髓腔固位冠比平面对接型能更好地承受侧向力。     

两种边缘设计的髓腔固位冠修复不同缺损 下颌第一磨牙的有限元分析

目的 采用有限元法研究下颌第一磨牙在不同的轴壁厚度和高度缺损时,两种边缘设计的髓腔固位冠受力时的应力分布情况,为临床髓腔固位冠预备方式的选择提供理论依据。方法 建立不同轴壁厚度（t,分别为1、2、3 mm）,不同轴壁高度（h,分别为2、3、4 mm）的两种边缘设计（平面对接型为A组,包绕型为B组）下颌第一磨牙有限元模型,并行髓腔固位冠修复,对各模型进行垂直及斜向加载,记录在两种力学加载下剩余牙体组织最大主应力和等效应力大小及分布情况。结果 两组实验模型的牙体组织最大主应力及等效应力在两种力学载荷下分布相似;垂直载荷下,t、h相同时,A组最大主应力及等效应力值均小于B组;斜向载荷下,h一定时,A、B组最大主应力值随轴壁厚度的增大而减小;在t相同、h为2、3 mm时,A组等效应力值低于B组;当h为4 mm时,A组等效应力值高于B组。结论 咀嚼运动中,在承受垂直向的力时,平面对接型髓腔固位冠优于包绕型;当余留轴壁高度较高,包绕型髓腔固位冠比平面对接型能更好地承受侧向力。     

铸瓷髓腔固位冠修复根管治疗后牙齿的临床效果评价

目的:评价IPS e. max Press铸瓷髓腔固位冠修复经根管治疗的后牙牙体缺损的效果。方法:选择由牙体牙髓专业一年级研究生完成的铸瓷髓腔固位冠修复病例26例,均为行完善根管治疗后的后牙,18~24个月后回访检查。参考美国公共健康服务(USPHS)标准,对患牙继发龋、牙龈炎、牙折、修复体边缘完整性、边缘染色、修复体折裂/脱落情况进行评估。结果:26例病例中,1例修复体折裂,2例边缘完整性轻度受损,1例咬合面轻度缺损,其余未发现明显修复体的缺陷或因修复体引起的牙体、牙周等问题。结论:铸瓷髓腔固位冠修复根管治疗后的后牙牙体缺损可以取得满意的效果。     

髓腔固位冠修复磨牙残冠的临床研究

目的 探讨髓腔固位冠保存磨牙残冠的修复效果.方法 20例患者28颗磨牙残冠,牙冠组织丧失量中等且需做根管治疗,行髓腔固位冠修复,随访0.5～2.5年.结果 27颗牙无自觉症状,无松动,咀嚼功能良好;1颗牙半年后松动脱落,后改做桩核冠修复,随访2年,修复效果良好.结论 髓腔固位冠是一种能较多保存牙体组织,固位良好的修复方法.     

不同边缘设计的聚合瓷高嵌体修复后牙体组织的有限元应力分析

目的建立不同边缘设计的下颌第一恒磨牙高嵌体修复后的三维有限元模型,分析修复体和牙体组织的应力变化。方法通过口腔科专用的锥形束CT扫描离体下颌第一恒磨牙,建立牙齿的三维图像,利用Solidwoks2010软件和有限元分析软件Ansys12.0建模并进行受力分析;得到等效（Von Mises）应力云图。根据应力云图,分析90°肩台、135°肩台、内线角圆钝的直角肩台三种不同边缘设计的聚合瓷高嵌体修复后修复体和牙体组织的应力分布情况。结果①三种肩台设计聚合瓷高嵌体修复后,无论是垂直向还是斜向加载,等效应力主要集中在加载部位和牙根侧壁,牙颈部应力均明显减轻。②无论是施加150N还是300N载荷,垂直加载时,90°肩台和135°肩台设计时,在牙合面窝洞轴髓线角处均有应力集中区,而内线角圆钝的直角肩台设计在此处应力分布均匀;斜向加载时,牙合面洞型侧壁等效应力峰值比较均是：90°肩台设计〉135°肩台设计〉内线角圆钝的直角肩台设计。结论①采用三种边缘设计的复合树脂高嵌体修复时,都明显减轻了牙颈部的应力分布。②在覆盖牙尖的树脂高嵌体修复时,边缘设计最好采用内线角圆钝的直角肩台设计。     

全瓷冠内部应力分布规律的三维有限元研究

目的 运用有限元法分析全瓷冠的应力分布规律,为临床修复没计提供依据.方法 利用CT断层影像构建右下第一磨牙全瓷冠三维有限元模型.设计5种加载方式:垂直集中载荷600 N、垂直八点分布载荷600 N、垂直偏舌侧载荷600 N、10°偏颊侧载荷600 N、颊侧20°咀嚼载荷225 N,利用ANSYS软件分析各瓷层和界面的应力值大小.结果 5种加载方式下全瓷冠应力分布的相同之处:加载点可引起饰面瓷应力集中,沿载荷方向核瓷内表面拉应力集中.5种加载方式下全瓷冠应力分布的不相同之处:垂直集中载荷作用下,全瓷冠颈部肩台拉应力分布均匀;10°偏颊侧载荷仅使全瓷冠颊舌侧颈部肩台拉应力集中,最大值为32.25 MPa;颊侧20°咀嚼载荷引起全瓷冠颊侧、近中、远中颈部肩台拉应力集中,最大值为11.29 MPa.结论 制作全瓷冠应增加咬合接触面积,减少牙尖斜度,并提高颈部肩台陶瓷的抗拉能力.     

纤维桩对复合树脂修复根管治疗后磨牙影响的有限元研究

目的 探讨上颌第一磨牙根管治疗后树脂充填修复和纤维桩结合树脂充填修复对其牙体及充填体的应力分布的影响。方法 采用计算机体层摄影术（CT）、有限元法建立根管治疗后树脂修复（A组）及纤维桩树脂修复（B组）的上颌第一磨牙模型,以600 N总载荷垂直加载模拟最大咬合力,以200 N总载荷45°斜向加载模拟咀嚼力,分析两组模型的牙体及充填体Von Mises应力特征。结果 A组、B组的牙体Von Mises应力分布模式相似,B组颊侧颈部形成应力集中,应力峰值位于釉牙骨质界;最大咬合力条件下,B组Von Mises应力峰值在牙本质外表面低于A组,内表面高于A组;咀嚼力条件下,B组Von Mises应力峰值在剩余牙体的各部位均较A组低。B组树脂充填体表面的Von Mises应力峰值及高应力区范围均明显小于A组。结论 纤维桩的存在可降低牙本质及树脂充填体的应力峰值,提高患牙抗折强度,而颈部应力集中可能导致牙折发生位置偏高。     

全下颌牙种植义齿及支持组织应力的三维有限元分析──Ⅱ． 固定式种植义齿在三种加载方式下应力分析比较

采用三维有限元法考察全下颌种植固定义齿在正中均布加载、集中加载，前伸加载下，其种植体－支架、人工牙、皮质骨、松质骨的应力分布变化规律。结果显示：①三种加载方式的种植体颈部及周围骨界面应力增高，以叶状种植体最明显，但种植体－支架、支持骨应力分布趋于均匀，分布规律近似，提示临床设计具有力学可行性；②全下颌牙种值固定义齿由刚性较好的支架能有效地分散载荷。     

动态载荷下不同骨质对天然牙-种植体联合修复应力分布的影响

目的 利用有限元方法探索下颌后牙区天然牙-种植体联合修复在不同骨质内的应力分布情况,以评定出适宜行联合修复所需的骨质类型。方法 采用三维有限元分析法,分别对骨质为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ类颌骨类型中的天然牙-种植体联合修复体施加动态载荷,并对各界面所承受的Von Mises应力进行分析。结果 皮质骨所受最大Von Mises应力值从Ⅰ类骨到Ⅳ类骨逐渐增大,最大等效应力分别为89.229、91.860、125.840、158.420 MPa。松质骨所受最大Von Mises应力值从Ⅰ类骨到Ⅳ类骨均逐渐减小,最大等效应力分别为58.584、43.645、21.688、18.249 MPa。在同一类模型中,松质骨和皮质骨的最大Von Mises应力值均为舌颊向加载>颊舌向加载>垂直向加载。结论 骨质的类型对修复体周围骨的应力分布有重要的影响,Ⅰ、Ⅱ类骨较Ⅲ、Ⅳ类骨更适合行种植体-天然牙联合修复。     

Rationalization of shape and related stress distribution in posterior teeth: a finite element study using nonlinear contact analysis

This study considered the loading configuration of intact teeth by using finite element analyses to rationalize the clinical and biologic advantage inherent to posterior tooth shape. The biomechanical behavior of opposing molars was investigated in consideration of different loadcases simulating working, nonworking, and vertical closing micromotions starting in a position close to maximum intercuspation. The resulting stress distribution was assessed in a numerical model, reproducing 2-D buccolingual cross sections of maxillary and mandibular molars. In each case (working/nonworking/closure), the stroke was applied to the mandibular tooth in a stepping procedure (nonlinear contact analysis) until a total external force of 200 N was attained on the contact nodes. The principal stress distribution and modified Von Mises stresses were extracted from the postprocessing files. Vertical loading of the teeth did not generate harmful concentrations of stress. More challenging situations were encountered during working and nonworking micromotions, both of which generated inverted stress patterns. Supporting cusps were generally well protected during both working and nonworking cases (mostly subjected to compressive stresses). Nonsupporting cusps tended to exhibit more tensile stresses. High stress levels were found in the central groove of the maxillary molar during nonworking micromotion and at the lingual surface of enamel of the mandibular tooth during single-contact working micromotion. The occlusal load configuration as well as geometry and hard tissue arrangement had a marked influence on the stress distribution within opposing molars. Additional computations demonstrated the essential role of enamel bridges and crests to protect the crown from harmful tensile stresses.     

两种金沉积基底冠熔结镍铬桥体烤瓷桥的三维有限元应力分析

目的 用三维有限元法对两种桥体设计的金沉积基底冠熔结镍铬桥体烤瓷桥进行应力分析,以期为烤瓷桥的临床修复设计提供参考.方法 建立两种金沉积基底冠熔结镍铬桥体烤瓷桥(桥体固位部分分别设计为半包型和环状型)的三维有限元模型,分别在桥体袷面中央窝轴向加载200 N垂直载荷和从桥体颊(牙合)边缘嵴中央指向舌侧、与(牙合)平面成30°角方向加载400 N侧方载荷,分析两种模型的应力分布.结果 两种烤瓷桥的应力分布基本相似,最大主应力集中区主要位于远中连接体.垂直加载时,半包型和环状型镍铬桥体的最大主应力分别为24.17 MPa和24.85 MPa;侧方加载时,两者最大主应力分别为42.83 MPa和42.69 MPa.垂直加载时和侧方加载时,金沉积基底冠的边缘区为最大主应力区.结论 金沉积基底冠熔结镍铬桥体烤瓷桥的应力集中于连接体,金沉积基底冠边缘是薄弱区.     

上颌中切牙瓷贴面力学特性的正交实验

目的:通过对上颌中切牙瓷贴面的力学特性进行正交实验研究,得出相对合理的瓷贴面设计方案。方法:制作开窗型、对接型、包绕型厚度分别为0.5、0.7、0.9 mm的中切牙瓷贴面复合体,进行正交力学实验研究。结果:加载部位对应力的影响较大,其次是瓷贴面厚度、加载角度,切端设计类型的影响最小;当加载角度为0°、厚度为0.9 mm、加载部位为中1/3时对应力影响最小。结论:正常覆的患者为瓷贴面修复的最佳适应证;瓷贴面厚度对瓷贴面应力分布的影响较大,而瓷贴面切端设计对应力的影响最小。     

Multifactorial analysis of an MOD restored human premolar using auto-mesh finite element approach

The use of an mesial-occlusal-distal (MOD) restoration in repairing a large carious lesion depends on many factors. Biomechanical performance is one of the most important. It has been recognized that resistance to restoration failure is not solely a biological concern (e.g. toxicity), but that the cavity shape, dimensions, and the state of stress must all be taken into account. In the present study, a newly developed auto-mesh program was used to generate 30 three-dimensional (3D) finite element (FE) models simulating the biomechanics for multiple factorial design of the MOD gold restoration in a maxillary second premolar. Stress levels were related to individual design factors (e.g. pulpal wall depth [P], isthmus width [W] and interaxial thickness [T]) and to their interactions under the worst physiological scenario: a concentrated bite force acting on lingual cusp with debonded interfaces between cavity walls and restorations. The results showed that enlarging the volume of the MOD cavity significantly increased stresses in enamel but did not intentionally affect stresses in dentin. The alternation of individual design parameters significantly changed the peak stresses (P < 0.05). For all three parameters, except for the width, the peak stress increased as the cavity dimension increased. Stress elevation rate (termed as 'volumetric stress rate'--stress elevation by increasing one unit volume of the restored materials) was different among three design factors. Depth was the most critical factor governing the stress elevation in enamel (1.76 MPa mm(-3)) while length (interaxial thickness) was the most important parameter in dentin (0.49 MPa mm(-3)). Width was the least compromising factor to the remaining tooth, 0.32 MPa mm(-3) for enamel and -0.23 MPa mm(-3) for dentin. The findings, at its core, did not fully agree with the traditional concept that the preservation of tooth substances will reduce risk of tooth fracture. This study leaves open possibility for the structural optimization of the MOD restoration.