金属支架设计对后牙金属烤瓷冠抗折力的影响

【目的】探讨支架设计对后牙金瓷冠抗折力的影响。【方法】制作4种支架设计的后牙金瓷冠各10个。共40个。Ⅰ型支架瓷覆盖几乎整个牙冠；Ⅱ型支架瓷覆盖颊面到颊尖的舌侧面一半；Ⅲ型支架瓷覆盖颊面，金属背面放在骀缘；IV型支架瓷覆盖颊面，但颊尖顶由金属覆盖。测定每个金瓷冠颊尖瓷的抗折力。【结果】抗折力分别是Ⅰ型支架(1132N)，Ⅱ型支架(1428N)，Ⅲ型支架(806N)，Ⅳ型支架(1750N)。【结论】支架设计对金瓷冠抗折力有重要影响。在临床常用的支架设计中，瓷覆盖颊面到颊尖舌侧面约一半(Ⅱ型支架)的金瓷冠比瓷覆盖几乎整个牙冠(Ⅰ型支架)金瓷冠有更高的抗折力。     

三种支架设计的金瓷冠抗折力的比较

目的 探讨不同支架设计对金瓷冠抗折力的影响。方法 对3种支架设计制作的45个前牙金瓷冠切缘进行抗折力的测定,记录瓷折裂时的负荷。结果 全瓷型支架设计的金瓷冠切缘抗折力为(105±7.1)kg。两种镶嵌型支架设计的金瓷冠切缘的抗折力分别为(120±11.5)kg和(115±10.8)kg。结论 镶嵌型支架设计的金瓷冠比全瓷型支架设计的金瓷冠有更强的抗折力。     

后牙全金属边缘金瓷体的应用

【目的】探讨全金属边缘金瓷体的应用效果。【方法】制作50颗后牙全金属边缘金瓷冠,粘固后检查牙颈部颜色和边缘密合情况,并与50颗后牙金瓷边缘的金瓷冠比较。【结果】全金属边缘金瓷冠的边缘密合高于金瓷边缘的金瓷冠(p<0.05);全金属边缘金瓷冠牙颈部牙龈透出金属边缘的暗灰色或有线状金属外露,自然张口时不易见到,大部分患者可以接受。【结论】后牙金瓷体采用全金属边缘设计能提高边缘密合性,在后牙不会明显影响美观,是临床金瓷体边缘设计的一种选择。     

金属烤瓷修复体瓷裂的原因分析

目的:探讨金-瓷修复体瓷裂或瓷崩的原因。方法:随机选择38例前牙和磨牙区因瓷裂或瓷崩而导致失败的病例,记录修复体损坏的部位。分析产生失败的原因。结果:瓷裂或瓷崩发生在前牙切缘或切角的病例数为8例(占21.05%),前牙舌(腭)侧为4例(占10.53%),前后牙颈缘为6例(占15.79%),后牙颊、舌(腭)面或功能尖11为例(占28.95%)后牙颊合面边缘为5例(占13.16%)后牙颊面为4例(占10.52%)。结论:金-瓷修复体损坏与临床设计、牙体制备及技术室制作有密切的关系。     

金属厚度对金瓷冠抗折强度的影响

目的　探讨金属厚度对金瓷冠切缘瓷抗折强度的影响 ,预防瓷折裂。方法　制作金属厚度为 0 2 ,0 4mm的前牙金瓷冠各 15个 ,分别测定其切缘瓷的抗折力 ,并观察瓷折裂形式。结果　金属厚度为 0 2 ,0 4mm的金瓷冠切缘瓷抗折力分别为 ( 93± 8 9)kg和 ( 115± 10 2 )kg ,差异有显著性 (P <0 0 5 )。前者更多见到金属边缘翘起变形所致的唇面大块瓷折裂。结论　金属厚度对金瓷冠瓷抗折强度有重要影响 ,金属厚度增加 ,金瓷冠瓷抗折强度亦增加     

金属烤瓷冠瓷崩裂的原因与对策

金属烤瓷冠修复体美观、自然、不易被磨损 ,但临床上偶有崩瓷现象发生。本文对 3 0例崩瓷的原因进行分析 ,并探讨其对策。1　临床资料本院 1997～ 2 0 0 1年门诊修复金属烤瓷冠 14 3 8例 ,发生瓷崩裂 3 0例 (占2 .1% ) ,其中男性 18例 ,女性 12例 ;年龄 2 5～ 5 0岁 ;前牙冠瓷崩裂 8例 ,后牙冠瓷崩裂 2 2例。瓷崩裂部位 :前牙切角、切缘 1例 ,前牙舌侧 3例 ,前、后牙全瓷或后牙大部分颊面 4例 ,后牙牙合面 5例 ,单冠或桥基牙冠颈缘 6例 ,后牙牙合面功能尖或边缘嵴 3例 ,后牙近颊侧牙合边缘嵴 6例 ,后牙颊侧面或接触点近颊侧 2例。2　瓷崩裂…     

两种金属基底冠设计的金瓷冠抗压强度的比较

目的 探讨不同基底冠设计对金冠瓷抗压强度的影响.方法 对2种基底冠设计制作的30个前牙金瓷冠及天然牙进行抗压强度的测定,记录瓷折裂时的负荷.结果 金瓷冠比天然牙有更大的抗压强度;镶嵌型基底冠设计的金瓷冠比全瓷型基底冠设计的金瓷冠有更大的抗压强度.结论 采用镶嵌型基底冠设计能提高金瓷冠的抗压强度.     

金瓷全冠与天然牙切缘抗压强度的比较

【目的】探讨和比较金瓷全冠及天然牙切缘的抗压强度 ,预防瓷折裂。【方法】制作 15个前牙金瓷全冠 ,挑选 15个离体前牙 ,测定其折裂时的强度。【结果】金瓷全冠切缘抗折力为 12 0 0N(12 2kg) ,抗压强度为 6 0 0MPa。天然牙切缘抗折力为 5 30N(5 4kg) ,抗压强度为 2 6 5MPa。【结论】金瓷全冠切缘的抗压强度大于天然牙切缘的抗压强度。瓷折裂除意外撞伤外 ,大多数是因为设计和制作缺陷造成的。     

金瓷接镶方式对金瓷冠切缘瓷折裂的影响

目的 :探讨两种金瓷接镶方式对金瓷体切缘瓷抗折力和折裂方式的影响。方法 :采用金瓷垂直接镶和斜边接镶各制作 15个前牙金瓷冠 ,分别测定其切缘中点垂直受力时的抗折力 ,并观察瓷折裂方式。结果 :金瓷垂直接镶和斜边接镶的前牙金瓷冠切缘瓷抗折力分别为 12 2kg和 10 6kg ,两者有显著性差异 ( P <0 .0 1)。后者有 4例出现切角瓷斜折 ,而前者无一例出现。结论 :前牙金瓷冠舌面金瓷垂直接镶比斜边接镶有更高的切缘瓷抗折力 ,能预防和减少切角瓷折裂。     

肩台瓷金瓷冠的临床应用效果和边缘密合度研究

【目的】评价肩台瓷金瓷冠的临床修复效果和边缘密合度。【方法】对临床上38个肩台瓷金瓷冠和40个普通金瓷冠修复后用硅胶获得间隙模型,然后用金属显微镜在放大100倍下进行测量,且1年后对修复效果进行复查随访。【结果】两组间的冠边缘密合度差异无统计学意义;两组间在边缘变色和牙龈灰线方面有显著统计学差异。【结论】应用肩台瓷可以提高金瓷冠的美观效果并可达到良好的边缘密合性。     

数字图像相关技术对烤瓷熔附金属冠破坏形式的研究

目的研究烤瓷熔附金属冠中央窝受单调递增静态载荷下的裂纹产生和破坏形式。方法制作两种试件,第一种为烤瓷熔附金属平面试件,在烤瓷面上施加垂直向触压载荷,观察试件的破坏形式;第二种为颊舌向断面试件,即通过中央窝的烤瓷熔附金属冠颊舌向断面试件,在中央窝处沿牙齿的轴向施加触压载荷,实时记录断面的图像信息,利用数字图像相关技术测量加载过程中的断面变形情况,跟踪裂纹的产生和扩展。结果在平面试件中可观察到三种破坏形式:脆性破坏形式的锥形裂纹和脆性破坏形式的放射状裂纹,以及类塑性形变区。在断面试件中发现烤瓷熔附金属冠主要以锥形裂纹为破坏形式。结论根据临床牙冠折裂的好发部位设计了一种新的金瓷冠颊舌向断面试件,模拟金瓷冠在牙合接触下的受力情况,利用数字图像相关技术可直观地观察金瓷冠的瓷层破坏形式,为进一步研究烤瓷熔附金属冠在其它复杂载荷下的破坏机理奠定了基础。     

复合树脂与聚合瓷在牙体缺损后修复术中的应用对比

目的 对比分析复合树脂与聚合瓷在牙体缺损修复术中对牙体抵抗力的影响.方法 选取48颗正畸拔除且无龋坏的单根上颌前磨牙,将所有样本按随机数法分为A、B、C、D四组,每组均为12颗.A组不给予处理,B组接受单纯复合树脂填充修复,C组接受复合树脂覆盖牙尖填充修复,D组接受聚合瓷嵌体覆盖牙尖修复.完成修复后测试不同组别的抵抗力,并根据牙体的劈裂情况对其进行分类.结果 ①抗折强度：A组（1010.31±292.81）N,B组（809.62±205.37）N,C组（1109.47±298.74）N,D组（1140.58±285.26）N,其中C组与D组的抗折能力均优于B组（q=3.802、4.197,P＜0.05）,C组与D组间的差异比较无统计学意义（q=0.394,P＞ 0.05）.②劈裂形式：A组Ⅰ型2颗,Ⅱ型10颗;B组Ⅰ型1颗,Ⅱ型11颗;C组Ⅰ型1颗,Ⅱ型11颗;D组Ⅰ型6颗,Ⅱ型6颗.D组的劈裂形式明显优于B、C组（x2=5.042,P=0.025）.结论 复合树脂与聚合瓷嵌体均有利于提高牙体缺损修复术中牙齿的抗折强度,而采用聚合瓷牙齿的劈裂形式要优于采用复合树脂.     

金瓷全冠与天然牙切缘抗压强度的比较

目的：探讨和比较金瓷全冠及天然牙切缘的抗压强度，预防瓷折裂。方法：制作15个前牙金瓷全冠，挑选15个离体前牙，测定其折裂时的强度。结果：金瓷全冠切缘抗折力为1200N（122kg)，抗压强度为600MPa。天然牙切缘抗折力为530N（54kg)，抗压强度为265MPa。结论：金瓷全冠切缘的抗压强度大于天然牙切缘的抗压强度，瓷折裂除意外撞伤外，大多数是因为设计和制作缺陷造成的。     

金属烤瓷冠不同边缘设计对适合性的影响

目的 研究非贵金属金瓷冠4种不同冠边缘的制作方法对其边缘适合性的影响.方法 按照金属底层冠在唇侧边缘依次减少的冠边缘形式制作4组非贵金属金瓷冠.第1组:金属底层冠唇侧延伸至肩台唇侧边缘处;第2组:止于肩台中部;第3组:于肩台龈端与轴避交角处碰方1mm处逐渐移行至龈端与轴壁交角处,颈部采用肩台瓷;第4组:止于肩台龈端与轴避交角处冠方1 mm处,颈部采用肩台瓷.观测分析各组样本的边缘适合性.结果 第3组和第4组样本唇侧边缘适合性较好,第1组和第2组样本舌侧边缘适合性较好.结论 采用肩台瓷的金瓷碰的唇侧边缘适合性较好;末采用肩台瓷的金瓷冠的舌侧边缘适合性较好(P<0.05).     

烤瓷熔附金属全冠瓷裂常见原因分析

目的探讨金-瓷修复体瓷裂或瓷崩的原因.方法随机选择临床47例前牙和后牙瓷裂或瓷崩失败病例,记录修复体损坏的部位,分析产生失败的原因.结果瓷裂或瓷崩发生在前牙唇面的病例数为8例,发生在前牙切缘部位的有4例,发生在前牙舌侧部位的有3例,发生在后牙()面部位的有10例,发生在后牙颊舌面部位的有22例.结论金-瓷修复体瓷裂是由于临床设计不当、牙体预备不妥及制作不合要求造成的.     

固定扩弓联合前牵引治疗乳牙期骨性Ⅲ类错的临床研究

【目的】探讨在乳牙期利用固定扩弓矫治器前牵引的临床效果。【方法】选取12例研究对象，采用固定扩弓矫治器进行前牵引治疗，扩弓加力直至上后牙的舌尖接近下后牙的的颊尖为止。上颌扩弓的同时进行前牵引，每侧施力约0.025～0.03N，施力方向与牙合平面成10°，两侧施力方向要平行，要求患者每天坚持戴10～12h。摄治疗前后的头颅侧位定位片并进行X线头影测量分析，采用配对t检验进行统计学分析。【结果】用带有扩弓的固定装置进行前方牵引治疗乳牙期骨Ⅲ类错(牙合)，能促进上颌骨的生长，SNA角明显增大，平均增大2.4°，下颌骨向下向后旋转并向后退缩，上下切牙舌倾。【结论】利用带有扩弓的固定矫治装置进行前牵引治疗乳牙期骨性Ⅲ类错(牙合)，是确实可行且疗效显著。     

纯钛和镍铬合金烤瓷冠切缘抗压强度的比较

[目的]探讨和比较纯钛与镍铬合金烤瓷冠切缘抗压强度.[方法]按临床方法由同一代型分别制作大小一致的纯钛和镍铬合金前牙烤瓷冠各15个,测定其切缘瓷折裂时的抗力.[结果]纯钛烤瓷冠切缘抗折力902 N,镍铬合金烤瓷冠切缘抗折力1 029 N.差异有统计学意义(P<0.01).[结论]纯钛烤瓷冠切缘抗折力小于镍铬合金烤瓷冠的抗折力,但仍远远超过正常咬合力值,能满足临床要求.     

颊侧短固位臂-远中邻面板硬固位体固位力测试

:【目的】测试颊侧短固位臂 -远中邻面板硬固位体的固位力 ,为临床应用提供实验依据。【方法】采用人离体下颌骨作为模型 ,在垂直脱位力作用下 ,测试颊侧短固位臂 -远中邻面板硬固位体的固位力 ,并与Aker卡环比较。【结果】颊侧短固位臂 -远中邻面板硬固位体的固位力 (8 4± 1 4)N与Aker卡环的固位力 (9 5± 1 0 )N无显著性差异。【结论】采用具有天然牙列的离体下颌骨作为测定卡环固位力的模型是可行的。颊侧短固位臂 -远中邻面板硬固位体在邻面板提供额外固位力时 ,与Aker卡环固位力相当 ,临床可接受     

138例活髓基牙金属烤瓷桥的临床体会

活髓牙作为基牙来制作金属烤瓷桥 ,其最大优点是保存患者基牙的活力 ,使基牙的抗旋转力(扭力 )、侧向力、支持力均优于死髓牙。但它的适应证选择及基牙的制备要求较高 ,所以在修复过程中要小心、谨慎 ,避免造成牙髓意外穿髓及修复失败。资料和方法1　一般资料　前牙烤瓷桥 78例 ,后牙烤瓷桥 5 1例 ,烤瓷长桥 (6个单位以上 ) 9例 ,男 5 2例 ,女 86例 ,年龄 2 2～ 6 9之间。2　基牙的制备　 1切缘 (牙合 面 )、唇 (颊 )面作出 2～ 3条基准沟 ,切缘要沿牙冠长轴向舌或唇向倾斜 45°,深 2 mm基准沟 ,唇 (颊 )面沿牙冠长轴与唇切 2 /3及唇颈部 1 …     

红花促进肝星状细胞胶原降解的分子机制

【目的】观察红花对肝星状细胞有关胶原降解基因表达的影响。【方法】ELISA法检测细胞上清液中Ⅰ、Ⅲ、Ⅳ型胶原含量,逆转录多聚酶链反应检测间质性胶原酶及金属蛋白酶组织抑制因子-1基因表达水平。【结果】与对照组比较,红花组细胞上清液中Ⅰ、Ⅲ、Ⅳ型胶原含量明显降低(P<0.01),红花组间质性胶原酶基因表达水平明显增强(P<0.01),而金属蛋白酶组织抑制因子-1基因表达水平明显下降(P<0.01)。【结论】红花的抗肝纤维化作用可能部分是通过增强间质性胶原酶基因表达,同时抑制金属蛋白酶组织抑制因子基因表达而完成的。