弓丝与结扎方法对摩擦力影响的实验研究

目的:了解4种弓丝和2种结扎方法对托槽与弓丝摩擦力的影响。方法:在干燥条件下,按正交实验设计,使用LJ-500型拉力实验机的微型测力计,测试4种弓丝与6种直丝托槽组合及采用2种结扎法时在后牙段的动、静摩擦力。所得数据进行方差分析和二次响应回归分析。结果:在弓丝与所有托槽组合中,0.018英寸×0.025英寸(1in=2.54cm)的不锈钢方丝动、静摩擦力最小,0.019英寸×0.025英寸的不锈钢方丝动、静摩擦力最大,0.018与0.020英寸不锈钢圆丝介于两者之间,但0.018英寸圆丝的动摩擦力较大,0.020英寸圆丝的静摩擦力较大。动、静摩擦力平均百分比从小到大依次为:0.019英寸×0.025英寸方丝、0.020英寸圆丝、0.018英寸×0.025英寸方丝、0.018英寸的圆丝。弹力橡皮圈结扎的动、静摩擦力及动、静摩擦力平均百分比均大于不锈钢丝结扎。结论:0.018英寸的不锈钢圆丝不适宜滑动机制;在0.022英寸系统的直丝托槽中,用0.019英寸×0.025英寸不锈钢方丝关闭间隙,应尽可能加强支抗控制;干燥条件下弹力橡皮圈结扎不利于托槽、弓丝滑动。     

彩色不锈钢托槽和弓丝的摩擦力实验

目的研究新型的彩色弓丝和托槽染色前后摩擦性状有无改变。方法将通过化学着色法得到的彩色不锈钢托槽、弓丝与常用的托槽、弓丝两两交叉分为四组(无色丝-无色槽、无色丝-有色槽、有色丝-无色槽、有色丝-有色槽)与5种尺寸(0.016、0.018、0.017×0.025、0.018×0.025、0.019×0.025英寸)弓丝结合,测试干燥状态下的静摩擦力。结果不论圆丝或方丝,各弓丝、托槽组合间摩擦力没有显著性差异。不锈钢圆丝的摩擦力小于方丝。结论化学着色对弓丝、托槽的摩擦力没有影响。     

自锁托槽及弓丝材质对转矩效能的影响

目的探讨自锁托槽系统与不同弓丝组合的转矩效能的差异及变化规律。方法分别测试2种被动自锁托槽系统（Damon3、SmartClip）、2种主动自锁托槽系统（Time2、OPA—K）与2种弓丝（0．019×0．025英寸镍钛方丝、0．019×0．025英寸不锈钢方丝）组合的转矩效能。结果（1）除了SmartCliD与Damon3自锁托槽（P=1．000）、OPA—K与Time2自锁托槽（P=0．999）的转矩效能间差异无统计学意义外．其他自锁托槽间的转矩效能的差异均有统计学意义（P〈0．001）;（2）0．019×0．025英寸镍钛方丝、0．019×0．025英寸不锈钢方丝相同自锁托槽组间转矩效能的差异有统计学意义（P〈0．001）。结论被动自锁托槽的转矩效能明显低于主动自锁托槽,不同弓丝转矩效能的差异与边缘斜面有关。     

正畸方丝转矩余隙角的研究

目的:研究正畸方丝在0.022英寸托槽内转矩余隙角的大小及影响因素。方法:用截距测量法与计算法对几种常用正畸方丝的余隙角进行测量与分析。结果:①钛镍方丝的余隙角明显大于不锈钢方丝;②钛镍方丝边缘斜面半径明显大于不锈钢方丝;③两种方法得到的余隙角没有统计学差异(P>0.05)。结论:①在0.022英寸托槽体系内,宽面为0.025英寸的不锈钢方丝及钛镍方丝每0.001英寸的余隙分别有4°、6°的余隙角;②不锈钢方丝与钛镍方丝余隙角的差异主要是两种材质弓丝边缘斜面不同造成的。钛镍方丝的边缘斜面大于不锈钢方丝。     

湿润状态下托槽与弓丝间动摩擦力的实验研究

目的:探究人工唾液条件下不同时间,几种直丝托槽与弓丝在后牙段的动摩擦力状况.方法:在人工唾液条件下,4个时间段:0、15、30、45 d,使用Instron万能材料力学实验机,模拟弓丝在后牙段滑动,按正交设计测试4种直丝托槽与4种弓丝组合在后牙段的动摩擦力.结果:3M MBT托槽的动摩擦力最小,0.48mm×0.64哪方丝的动摩擦力最大,0.46 mm圆丝的动摩擦力最小.弓丝、托槽组合在人工唾液条件下作用15 d动摩擦力最大、30 d动摩擦力最小.结论:0.46 mm圆丝的动摩擦力最小;人工唾液作用30 d动摩擦力最小;3M MBT托槽比较适合于滑动法关闭问隙.     

自制美学涂层弓丝表面形貌的研究

目的：对自制美学涂层弓丝表面粗糙度进行测试,并与传统不锈钢弓丝进行比较,在扫描电镜下观察弓丝的表面形貌。方法：分别测定经4种托槽（带金属槽沟的陶瓷托槽,普通托槽,陶瓷托槽,树脂托槽）摩擦过的及未经摩擦的0.018英寸的美学涂层不锈钢圆丝和0.018英寸的不锈钢圆丝的表面粗糙度,并在扫描电镜下观察弓丝的形貌特征。结果：未经摩擦过的涂层与未涂层弓丝间的表面粗糙度比较,无统计学意义;经托槽摩擦过的涂层与未涂层弓丝间的表面粗糙度比较,有统计学意义,且与不同托槽摩擦后弓丝表面粗糙度值不同,其中,与陶瓷托槽摩擦后的弓丝表面粗糙度和与带金属槽沟的陶瓷托槽,普通托槽及未摩擦的弓丝表面粗糙度存在统计学差异。结论：美学涂层弓丝符合口腔正畸临床使用要求。     

人工唾液中直丝弓托槽与弓丝静摩擦力的实验研究

目的探讨人工唾液条件下,不同时间,几种直丝托槽与弓丝在后牙段的静摩擦力特点。方法在人工唾液条件下,4个时间段,测试4种直丝托槽与4种弓丝组合在后牙段的静摩擦力。结果0.46mm不锈钢圆丝的静摩擦力最小,0.48mm×0.64mm不锈钢方丝的静摩擦力最大。弓丝、托槽组合在人工唾液条件下作用15d静摩擦力最大、30d静摩擦力最小。结论0.46mm不锈钢圆丝的静摩擦力最小;人工唾液作用30d静摩擦力最小。     

国产直丝陶瓷托槽摩擦力性能的研究

目的研究国产直丝陶瓷托槽的摩擦力性能。方法利用MTS Tytron250微力试验机测定我院与清华大学联合研制开发的下颌尖牙位直丝陶瓷托槽与0．016英寸不锈钢圆丝、0．016×0．022英寸不锈钢方丝、0．016英寸镍钛丝在不锈钢丝结扎方式下的摩擦力,并以一种进口陶瓷托槽作为对照组。结果国产直丝陶瓷托槽的最大静摩擦力与对照组陶瓷托槽相比差异无显著统计学意义,平均动摩擦力比对照组陶瓷托槽显著降低。结论国产直丝陶瓷托槽的摩擦性能可以满足临床需要。     

后牙段正畸托槽与弓丝间的摩擦阻力研究

在直丝弓矫正技术中用滑动机制内收切牙是临床上广为流行的手段。在正畸力作用下弓丝沿着托槽和额面管向远中滑动，而后牙段托槽及颊面管与弓丝之间的摩擦力会妨碍这种牙齿移动，所以尽力减小摩擦力就可以最大程度地维护磨牙支抗。本实验用Instr。n测试仪来研究三种0．022系统的直丝弓托槽（分别为标准直丝托槽、Act卜a直丝托槽和SPeed直丝托槽）与五种正畸弓丝之间的摩擦力，（五种弓丝分别为0．018、0．020的圆丝和0016X0．022、0·018X0．025、0．019X0．025的方丝）体外实验的装置模拟第一双尖牙拔除后尖牙已与第二双尖牙靠拢开始内…     

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目的对自锁托槽与传统托槽滑动阻力的大小及变化规律进行对比研究。方法本研究于2011年9—12月在山西医科大学口腔医院和太原理工大学应用力学与生物医学研究所共同完成。根据人体实际弹性模量比例制作含牙周膜的上颌仿真模型,测试自锁托槽和传统托槽分别与0．016英寸、0．018英寸的镍钛丝和0．017英寸×0．022英寸、0．018英寸×0．025英寸、0．019英寸x0．025英寸的不锈钢方丝匹配时的滑动阻力大小。结果使用同种弓丝时,滑动阻力由小到大排列：DamonQ被动自锁托槽〈Tomy主动自锁托槽〈传统金属托槽,两两比较差异有统计学意义（P〈0．05）。同一种托槽情况下,除0．019英寸×0．025英寸不锈钢方丝外,其余滑动阻力都随弓丝直径的增大而增大,且两两比较差异有统计学意义（P〈0．05）。结论临床实践中托槽类型与弓丝的匹配对滑动阻力的影响十分重要,从而实现牙齿的快速有效移动。     

不同直丝托槽与弓丝在后牙段摩擦力的实验研究

目的了解干燥条件下6种常用国内、外直丝托槽与弓丝组合时在后牙段所产生的摩擦力状况.方法在干燥条件下,测试6种直丝托槽与4种弓丝组合在后牙段的动、静摩擦力.结果 6种直丝托槽与弓丝组合所产生的动、静摩擦力,以AS托槽最小,有统计差异,其余5种托槽虽有差异,但无差异显著性.动、静摩擦力平均百分比从小到大依次为MR托槽、MS托槽、AS托槽、AR托槽、OP托槽、BS托槽.结论 1.本实验条件下,相同厂家生产的MBT托槽、颊面管比Roth托槽、颊面管显示较低的动、静摩擦力.2.选用国产直丝托槽时应注意支抗控制.     

国产陶瓷托槽与金属弓丝间滑动摩擦力的研究

目的检测体外条件下国产多晶体氧化铝陶瓷托槽与金属弓丝在不同夹角时的滑动摩擦力,为其改良提供参考信息。方法利用摩擦力测量装置检测弓丝与槽沟的夹角分别为0°和5°时,国产陶瓷托槽分别与0.016、0.016×0.022、0.019×0.025英寸不锈钢丝和镍钛丝间的滑动摩擦力,每组样本量为10。对照组为临床常用多晶体氧化铝陶瓷托槽(Crystaline IV)。结果国产陶瓷托槽的摩擦力显著高于Crystaline IV,且除0°夹角、0.016英寸不锈钢圆丝和镍钛圆丝及0.016×0.022英寸不锈钢方丝外,其余情况下两种陶瓷托槽间摩擦力的差异有显著性(P0.01)。镍钛丝产生的摩擦力高于不锈钢丝,弓丝尺寸增加,摩擦力增加,弓丝与槽沟夹角为5°产生的摩擦力高于0°。结论国产陶瓷托槽的摩擦力性能不能满足临床使用的要求,需要进一步改良。     

不同结扎方式对舌侧托槽静摩擦力的影响

目的：探讨在不同结扎方式下,舌侧托槽在牙弓后段所产生静摩擦力的差异。方法：测试2种舌侧托槽系统（STb、e·Brace）与4种弓丝（0．016英寸镍钼合金丝、0．016英寸不锈钢圆丝、0．016×0．022英寸镍钼合金丝、、0．016×0．022英寸不锈钢方丝）组合在3种结扎方式下的静摩擦力。结果：不同结扎状态下,舌侧托槽－弓丝间的静摩擦力有显著性差异（P＜0．05）。结论：舌侧托槽－弓丝组合的静摩擦力随结扎力的增大而增大。     

Lock-loose托槽与传统托槽摩擦力特性的比较研究

目的 在干燥和人工唾液环境中测量Lock-loose托槽结扎中间翼和结扎全翼时与弓丝之间滑动摩擦力和静摩擦力的大小,并与传统四翼托槽和自锁托槽进行对比。方法 应用原子力显微镜观察不锈钢弓丝与不同托槽摩擦前后的表观形貌。选用Lock-loose托槽、传统四翼托槽和自锁托槽,分别与0.406 4 mm、0.457 2 mm不锈钢圆丝和0.457 2 mm×0.634 9 mm、0.482 6 mm×0.634 9 mm不锈钢方丝组合,其中Lock-loose托槽使用结扎中间翼和结扎全翼两种结扎方式。使用电子万能力学实验机测量干燥和人工唾液两种环境下弓丝在托槽内滑动的动、静摩擦力。结果 不同尺寸弓丝与不同托槽摩擦前后的表面粗糙度无明显差异（P>0.05）;Lock-loose托槽结扎中间翼与4种弓丝组合的动、静摩擦力均接近于0,与传统四翼托槽有明显差异（P<0.05）;与0.457 2 mm×0.634 9 mm不锈钢方丝组合时,Lock-loose托槽结扎全翼可以获得最大动、静摩擦力,与传统四翼托槽和自锁托槽的差异有统计学意义（P<0.05）;人工唾液环境中的摩擦力小于干燥环境中的摩擦力（P<0.05）。结论 Lock-loose托槽可以通过不同的结扎方式调节并获得临床所需的摩擦力,有效解决了低摩擦力与强支抗控制的矛盾问题。     

脱落托槽热处理后对摩擦力影响的实验研究

目的测试热处理对托槽与弓丝间最大静摩擦力的影响。方法在干燥条件下,选取0.022×0.028英寸上颌尖牙不锈钢直丝托槽36枚,弓丝为0.019×0.025英寸不锈钢方丝。将36枚托槽随机分成三组,每组12枚,第一组不做任何处理,第二组、第三组托槽背板粘一薄层京津釉质粘结剂,热处理后用探针去除粘结剂,第三组托槽再进行超声清洗5分钟,分别测试这三组托槽与弓丝间最大静摩擦力。结果测得未经处理的上颌尖牙托槽与0.019×0.025英寸弓丝间最大静摩擦力值为74.67±12.73g;热处理及热处理后经超声清洗的托槽与弓丝间最大静摩擦力值分别是66.31±12.44g、61.97±13.47g。结论热处理及热处理后经超声清洗的托槽与弓丝间产生的最大静摩擦力值较未经任何处理的托槽与弓丝间产生的最大静摩擦力值明显减小。     

临床结扎力量与口内托槽沿不锈钢弓丝滑动的摩擦力

在正畸矫治体系中,弓丝和托槽之间的摩擦力会妨碍牙齿移动的速度,本研究检测托槽沿弓丝滑动时托槽结扎力量和咀嚼对摩擦力的影响。材料和方法根据量化标准,将实验对象分为不锈钢结扎丝紧结扎组、松结扎组和弹性结扎圈组,然后在不同环境条件下(咀嚼和非咀嚼),用特制的摩擦力测定装置进行口内和体外实验。实验矫治系统采用0°轴倾角和0°转矩的0.56mm×0.71mm(0.022in×0.028in)前磨牙不锈钢托槽和0.48mm×0.64mm0.019in×0.025in不锈钢弓丝,结扎圈为弹性橡皮圈和0.25mm0.010in不锈钢结扎丝。试验数据进行方差分析和TukeyHSD检验。结果和讨…     

0．021&#215;0．025英寸方丝引起前牙唇舌向倾斜度变化的研究

目的探讨在0.022×0.028″的直丝弓托槽中先后使用0.019×0.025″和0.021×0.025″的方形弓丝对于前牙的唇舌向倾斜度所产生的影响.方法在20例非拔牙矫治患者中选出10例前牙唇舌向倾斜度欠满意的患者,对其使用0.019×0.025″和0.021×0.025″两种方丝时的头颅侧位片进行测量,对0.021×0.025″的方丝引起的前牙唇舌向倾斜度的变化进行统计分析.结果将0.019×0.025″不锈钢方丝更换为0.021×0.025″方钛丝2个月后,其引起的代表前牙唇舌向倾斜度的测量指标的变化有统计学意义(P＜0.01).结论在使用0.019×0.025″不锈钢方丝后,换用0.021×0.025″的方钛丝并使其有一定的作用时间,可以引起前牙唇舌向倾斜度的明显变化.     

时效对正畸弓丝摩擦力影响的实验研究

目的探讨不锈钢丝在口内使用一段时间后其摩擦力所受到的影响。方法用0.018英寸的国产不锈钢圆丝、0.018英寸进口的不锈钢圆丝、0.019×0.025英寸进口不锈钢方丝分别在口内使用4周、8周、12周、16周、20周(n=20)。取尖牙远中与磨牙近中之间的弓丝,检测其摩擦系数并与新弓丝做比较。结果与新弓丝相比,使用过的进口不锈钢圆丝、进口不锈钢方丝摩擦力无明显变化,而国产的圆丝使用3个月后摩擦力变大。结论就摩擦力而言进口不锈钢丝在口内的使用周期较长。     

双槽沟托槽滑动阻力的实验研究

目的 评价模拟尖牙滑动时双槽沟托槽的滑动阻力,探讨临床应用双槽沟托槽的合适牵引力.方法 将粘有托槽的人工尖牙置于硅胶槽内,分别在10g、15g和20g力牵引下沿弓丝滑动.双槽沟托槽组中人工尖牙在双圆丝(直径0.016英寸和0.018英寸)支撑下移动.对照组为常规方丝托槽和方丝(0.016英寸×0.022英寸)组合.通过激光测距仪及相连计算机得到的牙齿移动速率,分析牙齿滑动时所受阻力的大小.结果 牵引力为10g力和15g力时,双槽沟托槽组平均移动速率较小.当牵引力增加到20g力,双槽沟托槽组平均速率大于常规托槽组.结论 在足够牵引力的作用下,双槽沟托槽配合双圆丝(直径0.016英寸和0.018英寸)组合的滑动阻力并不比常规托槽和0.016英寸×0.022英寸方丝组合大.     

"摇椅形"弓丝治疗开(牙合)产生的作用力的研究

目的　通过分别测量“摇椅形”弓丝对标准模型前牙及磨牙产生作用力的大小 ,与多曲方丝弓作用力对比寻找适合治疗开畸形应用的最佳性质及弧度的弓丝。方法 :利用组合测量装置分别测出各种弓丝对模型前牙及磨牙的作用力。结果 :15°、2 0°、2 5°的 0 .0 16× 0 .0 2 2″、0 .0 17× 0 .0 2 5″NiNi方丝0 .0 14″不锈钢弓丝及 15°2 0°的 0 .0 16″的不锈钢弓丝弯制成的“摇椅形”弓丝对前牙及磨牙产生的力与0 .0 16× 0 .0 2 2″多曲方丝对牙齿产生的力相近。结论 :建议临床应用“摇椅形”弓丝治疗开患者尽可能应用筛选出的弓丝