碳纤维桩与几种桩的剪切抗折强度和剪切粘结强度的测定比较

目的　比较碳纤维桩、IPS Empress 2全瓷桩 (不含二氧化锆芯 )和二氧化锆全瓷桩、铸造镍铬合金桩及牙本质的剪切抗折强度 ;测定碳纤维桩、IPS Empress 2全瓷桩、铸造镍铬合金桩与人离体牙的剪切粘结强度 ,供临床参考应用。方法　碳纤维桩、IPS Empress 2全瓷桩、二氧化锆全瓷桩、铸造镍铬合金桩及牙本质各制作标准圆柱形试件 3个 ,用DCS5 0 0 0力学实验机测试其剪切抗折强度。碳纤维桩、IPS Empress 2全瓷桩和铸造镍铬合金桩各制作标准圆柱形试件 5个 ,用玻璃离子水门汀粘结在根管预备深度 3 0mm、预备直径 2 0mm的天然牙根内 ,用DCS5 0 0 0力学实验机测试其剪切粘结强度。结果　每种试件的平均剪切抗折强度 (MPa) :碳纤维桩 (199)、二氧化锆全瓷桩(193)、镍铬合金桩 (2 10 )的剪切抗折强度明显高于牙本质 (10 0 )和IPS Empress 2全瓷桩 (10 9) ,其间差异有显著性 (P <0 0 5 )。碳纤维桩、镍铬合金桩及二氧化锆全瓷桩之间的剪切抗折强度相近 ,差异无显著性 (P <0 0 5 )。剪切粘结强度 (MPa) :碳纤维桩 (2 4 )、镍铬合金桩 (3 8) ,IPS Empress 2全瓷桩未与水门汀分离前断裂。前 2种试件之间差异无显著性 (P >0 0 5 )。结论　碳纤维桩具有与二氧化锆全瓷桩、铸造镍铬合金桩相近的剪切抗折强度 ,其剪     

表面处理对粘结剂与氧化锆粘结强度的影响

目的：评价出比较理想的粘结剂和ZrO2表面处理方法。方法：将由ZrO2制成的较大瓷片（120个）和较小瓷片（120个）,随机派对分成12组。对ZrO2的表面分别不作处理、喷砂、硅烷化,先喷砂后硅烷化处理。用Bifix QM、Super-BondC＆B和Panavia F三种树脂粘结剂将较小瓷片粘结在较大瓷片上。置于37℃蒸馏水里保存24h后,进行剪切粘结强度测试。结果：3种表面处理都提高了粘结强度（P〈0．01）,其中,先喷砂后硅烷化处理对粘结强度提高得最明显（P〈0．01）。Panavia F、Super-Bond C＆B与ZrO2的粘结强度明显高于BifixQM与ZrO2的粘结强度（P〈0．01）。结论：先喷砂后硅烷化处理是一种比较理想的表面处理方法,Panavia F、Super-Bond C＆B是比较理想的树脂粘结剂。     

釉质-树脂-金属粘结系统粘结强度对比研究

目的　比较粘结剂的粘结强度以指导临床粘结桥修复治疗。方法　用三种粘结剂将 48颗离体牙与镍 -铬合金粘结 ,生理盐水中储存 72小时后测量抗拉及抗剪切粘结强度。结果　All-Bond 2的抗拉强度明显高于SuperbondC&B ,剪切向强度无明显差别。DM正畸釉质粘结剂的抗剪切强度最高 ,抗拉强度明显高于SuperbondC&B ,与All-Bond 2无明显差别。 结论　All-Bond 2的综合粘结效果好于SuperbondC&B ;DM釉质粘结剂粘结效果较好 ,建议临床使用     

自粘结树脂水门汀粘结强度的体外评价

目的评估自粘结性流动水门汀的粘结强度能否满足临床需要。方法将完整的22颗下颌离体第三磨牙咬合面暴露牙本质后分成A、B两组。A组为对照组,使用Para core(PC);B组为实验组,使用EmbraceTM(E)。A、B组再各自分为A1、A2、A3、B1、B2、B3。A1、B1组各5颗进行微拉伸实验;A2、B2组各5颗进行抗剪切实验,记录断裂峰值,利用SPSS 19.0统计学软件进行独立样本t检验分析数据;A3、B3组各1颗经过酸蚀、喷金后,在扫描电镜下观察粘结界面形态。结果在抗剪切实验与微拉伸实验中,PC组微拉伸强度高于E组(P﹤0.05)。且两者的抗剪切数据无显著差异(P﹥0.05),满足临床需求。扫描电镜下,PC比E的树脂突长且细。结论自粘结水门汀的粘结强度弱于两步法水门汀,粘结强度与粘结界面的形态结构存在一定关联性。     

不同表面处理和不同粘结剂对氧化锆粘结强度的影响

目的探讨不同表面处理和不同粘结剂对氧化锆粘结强度的影响。方法将氧化锆分别制成直径为12.0mm和4.0mm的瓷片,各120个,分别随机分成12组。粘结剂选用磷酸锌粘结剂、聚羧酸锌粘结剂、BifixQM和Super-Bond CB。对氧化锆的表面分别进行不处理、喷砂、硅烷化、先喷砂后硅烷化处理。用上述4种粘结剂将4.0mm瓷片粘结在12.0mm瓷片上,置于37℃蒸馏水中保存24h后,进行剪切粘结强度测试。结果粘结剂相同时,不同表面处理时的粘结强度有显著统计学差异(P0.01),由小到大依次为不处理喷砂硅烷化先喷砂后硅烷化处理;表面处理相同时,不同粘结剂之间的粘结强度有显著统计学差异(P0.01),由小到大依次为磷酸锌粘结剂聚羧酸锌粘结剂Bifix QMSuper-Bond CB。结论粘结剂相同时,表面处理提高了粘结强度。Super-Bond CB的粘结强度比较理想。使用Super-Bond CB时,喷砂后硅烷化处理是一种比较理想的表面处理方法。     

两类粘结剂与牛牙釉质的剪切粘结强度——牙面处理剂对粘结强度的影响

在三种不同的表面预处理条件下,使用VLC—1型、LG型、VLG型、Super bond C & B、Clearfil new bond等五种粘结剂粘结牛牙釉质和复合树脂,测试剪切粘结强度。结果表明,各种粘结剂与牛牙釉质的粘结强度无显著性差异:磷酸、枸橡酸预处理比EDTA预处理效果好;VLC—1型、LG型、VLG型粘结剂的粘结性能与国外产品相似、可用于临床牙釉质的粘结修复中。     

粘结时间对微蚀刻底托槽粘结强度的影响

目的:对比微蚀刻底托槽粘结后不同时间的粘结强度,寻找合适的力的加载时机。方法:随机挑选对称性拔除上下颌第一前磨牙正畸患者30例,分为A、B、C三组进行全口微蚀刻底托槽粘结,分别在粘结后5 min,30 min,60min进行弓丝结扎,统计患者第一次复诊时托槽脱落率。将30例患者拔除的上颌第一前磨牙60颗,随机分成1～6组,每组10颗。1～6组离体牙粘结微蚀刻底直丝托槽,分别在粘结后5 min,10 min,15 min,30 min,60 min,24 h进行抗剪切强度(SBS)测定,并统计粘结剂残留指数(ARI),扫描电镜观察托槽粘结前后底板形貌。结果:微蚀刻底托槽在体外粘结后24 h抗剪切强度达到最大。结论:微蚀刻底托槽的粘结强度能够满足临床需要,临床医师可在托槽粘结后5 min进行力的加载。     

粘结剂不固化对复合树脂与牙釉质粘结强度的影响

本文作者首次提出粘结剂不单独固化，而是在复合树脂充填或覆盖后再一起固化的小法既克服了氧对无填料粘结剂粘固的影响，提高了复合树脂与釉质的粘结强度，又缩短了操作时间。这一方法对提高复合树脂－釉质粘结强度将十分有益，值得在临床上推广。     

不同粘结材料对玻璃瓷冠修复体抗碎裂载荷影响的研究

目的 :研究不同粘结材料对前磨牙玻璃瓷冠抗碎裂载荷的影响 ,寻求理想的临床粘结方法。方法 :3 0颗拔除的正畸前磨牙随机分为 3组 ,进行标准基牙预备。轴面聚合角为 5° ,牙合面交角 13 5° ,肩台宽 1mm。制成均匀厚度为 1mm的玻璃瓷冠 ,分别由磷酸锌水门汀、玻璃离子水门汀、光固化树脂粘结于牙体上。垂直加压于人造冠直至碎裂 ,各实验组间抗碎裂载荷差异用t检验分析。结果 :光固化树脂粘结的抗碎裂载荷明显高于磷酸锌水门汀和玻璃离子水门汀粘固的抗碎裂载荷 (P <0 .0 5 )。结论 :光固化树脂粘结剂为理想的粘结材料 ,有利于提高玻璃瓷冠修复体的整体强度。     

4种牙色充填材料与乳牙粘结强度的比较研究

目的：比较4种牙色充填材料与乳磨牙的剪切粘结强度,为临床应用提供理论依据。方法：选用滞留乳磨牙80颗,随机分成8组,分别用复合树脂、多聚酸改良复合树脂、树脂改良玻璃离子、玻璃离子及相对应的酸蚀粘结剂或齿面处理剂按使用说明制作牙釉质和牙本质粘结试件,测定其剪切强度,并在体视显微镜下观察试件断面界面破坏情况。结果：4种牙色材料的剪切强度牙釉质组均明显高于牙本质组,复合树脂与多聚酸改良复合树脂组牙质剪切粘结强度无统计学差异,其它任意两组之间均有高度统计学差异。结论：复合树脂与多聚酸改良复合树脂牙质粘结强度无明显差别,均高于玻璃离子和树脂改良玻璃离子,以玻璃离子粘结强度最低。     

极固宁对水门汀与牙本质间剪切强度的影响

目的：评价极固宁脱敏剂对5种水门汀剪切强度的影响。方法：收集双尖牙30颗。包埋牙齿,暴露牙本质面,用水砂纸打磨牙本质面。所有牙齿被分为实验组和对照组。实验组的牙本质面首先用极固宁脱敏处理,然后分别用5种水门汀将树脂小柱粘在牙本质表面。对照组的牙本质不涂脱敏剂,使用前述提到的水门汀粘固树脂小柱。所有试样放在37℃水浴中浸泡24h后测量剪切强度。结果：极固宁脱敏剂没有显著降低聚羧酸锌水门汀和玻璃离子水门汀的剪切强度,但却会使磷酸锌水门汀的剪切强度大幅下降。极固宁也使树脂加强玻璃离子水门汀和树脂水门汀的粘接强度下降。结论：极固宁对磷酸锌水门汀、树脂加强玻璃离子水门汀、树脂水门汀与牙本质间粘接强度有不利影响,对聚羧酸锌水门汀和玻璃离子水门汀与牙本质间粘接强度无不利影响。     

不同正畸粘接系统在托槽再粘接中的应用评价

目的：检测使用不同正畸粘接系统再粘接托槽对其剪切粘接强度的影响,以探讨提高临床再粘接效率的方法。方法：选择60颗正畸减数的恒双尖牙,依据不同粘接系统随机分为3组：津京釉质粘接剂（A组）、TransbondXT光固化粘接系统（B组）及Transbond自酸蚀粘接系统（C组）。所有样本均先用津京釉质粘接剂粘接托槽,24h后去除托槽重新粘接新托槽,测量3组托槽再粘接的剪切强度及粘接剂残留指数（AdhesiveRemnantIndex,ARI）。结果：3组托槽再粘接剪切强度分别为（8．615±2．460）MPa、（8．807±1．801）MPa及（8．144±3．023）MPa,组间剪切强度差异无显著性;ARI评分表明：C组牙面上残留的粘接剂明显少于其他两组。结论：采用自酸蚀粘接系统再粘接托槽的剪切强度与其它两种粘接系统相当,并且去除托槽后牙面残留粘接剂较少。     

喷砂技术对牙釉质和正畸托槽间黏结强度的影响

目的 观察牙釉质和托槽底板用喷砂技术表面处理后与复合树脂黏结的效果.方法 80颗人类前磨牙随机分为4组,均采用复合树脂黏结托槽.对照组(A组)根据产品使用说明黏结;喷砂组对托槽底部(B组)、釉质表面(C组)分别喷砂或同时(D组)进行喷砂处理后再做常规黏结.记录抗剪切强度和残留黏合剂指数(ARI).结果 酸蚀前用喷砂机对牙釉质和托槽底板表面分别进行喷砂处理的D组与A组、B组、C组之间的总体剪切强度和ARI记分差异有统计学意义. A组与B组、C组; B组与D组两两比较的剪切强度差异没有统计学意义.托槽底板和牙釉质表面同时经喷砂处理后获得了较高的黏结强度和较低的ARI记分.结论 对托槽底板和牙釉质表面同时喷吵处理可提高两者间黏结强度.     

树脂类粘接剂对全瓷与牙本质之间粘接强度的影响

目的比较3种不同粘接剂对3种全瓷材料与牙本质之间抗剪切粘接强度的影响。方法样本为热压铸造陶瓷组、氧化铝渗透陶瓷组和氧化锆切削陶瓷组,每组各18片,各组再随机分为A、B、C3个小组,每小组6片。将收集的离体恒磨牙打磨至牙本质浅层,分别采用树脂类粘接剂RelyXTM ARC、PanaviaTMF以及Rely XTM Unicem与3种全瓷片粘接。所有试件均置于37℃人工唾液,24h后测试54个试件的抗剪切强度。结果热压铸造陶瓷组与氧化锆切削陶瓷组均为RelyXTM Unicem抗剪切粘接强度最高,而氧化铝渗透陶瓷组PanaviaTM F抗剪切粘接强度最高。结论对于3种不同全瓷材料,临床上可根据全瓷修复体的种类选择适当的粘接剂系统。     

酸蚀及粘结剂对聚醚醚酮粘结强度的影响

目的:研究经过不同表面处理后的聚醚醚酮与饰面树脂间粘结强度的变化。实验方法:将聚醚醚酮样品随机分为4组进行表面处理:98%浓硫酸酸蚀组,粘结剂处理组,98%浓硫酸酸蚀+粘结剂处理组和未处理对照组。各处理组再随机分为2个亚组粘结饰面树脂:GC Gradia组,Ceramage组。每个亚组随机选出一半样品用37 ℃蒸馏水浸泡24 h,其余样品冷热循环10000次后,测量样品的剪切粘结强度,SPSS软件统计分析数据;体视显微镜检查样品断裂界面,统计粘结失败类型。结果:各表面处理实验组与空白对照组之间均存在统计学差异,经硫酸酸蚀处理的聚醚醚酮与Ceramage硬质树脂的粘结强度最高(19.38±5.34) MPa,且与其他实验组有统计学差异(P＜0.05)。在冷热循环后,除粘结Gradia Direct树脂的浓硫酸+粘结剂处理组外,其余实验组的粘结强度明显降低(P＜0.05)。结论:浓硫酸酸蚀与自酸蚀粘结剂均能提高聚醚醚酮与饰面树脂的粘结强度,Gradia Direct饰面树脂与经浓硫酸+粘结剂处理的聚醚醚酮表面可形成稳定的粘结作用。     

固化光源对正畸托槽光敏粘结剂抗剪切强度及粘结剂残留指数影响的研究

目的：研究普通卤素灯（QTH）和发光二级管灯（LED）对正畸托槽复合树脂光敏粘结剂（3M）和树脂加强型玻璃离子光敏粘结剂（GC）抗剪切力的影响,为临床正畸粘结材料和固化光源的选择提供一定依据。方法：选取新鲜拔除的第一双尖牙48颗,随机分为4组,使用不同粘结材料和不同光源配合粘结标准网底方丝弓托槽,采用微机万能材料实验机对托槽的粘结强度进行检测,同时记录粘结剂残留指数（ARI）。结果：3M抗剪切力及ARI值均显著大于GC（P〈0．05）;QTH和LED对3M和GC的抗剪切力及ARI值影响差别无统计学意义。结论：2种正畸光敏粘结剂抗剪切强度均符合临床要求,托槽去除后GC对牙面破坏较小;LED灯照可以节约一半光照时间并能达到普通卤素灯的光照效果,正畸托槽粘结建议使用LED灯作为固化光源。     

氧化锆的用量对纳米氧化锆/PMMA复合材料挠曲性能的影响

目的：研究氧化锆的添加量对纳米ZrO2/PMMA复合材料挠曲强度的影响。方法：采用球磨仪混合基托树脂（聚甲基丙烯酸甲酯,PMMA）Ⅱ型粉剂和硅烷偶联剂Z-6030修饰过的纳米氧化锆粉体,合成纳米ZrO2/PMMA复合材料,按照氧化锆的用量从0%到7%,制作8组标准试件,测试材料的挠曲强度。结果：氧化锆添加量为3%组的挠曲强度最大,与实验组中的4%组无统计学上的差异,与空白组及实验组中的其他组均有统计学上的差异（P〈0.05）,SEM观察断裂面为韧性断裂,其中3%和4%两组断裂面比较的粗糙。结论：经过硅烷修饰的纳米ZrO2颗粒,在其添加量为3.0%时,可以显著地提高纳米ZrO2/PMMA复合材料的挠曲强度。     

纳米氧化锆对PMMA挠曲强度和表面硬度的影响

目的:研究纳米ZrO2的添加量对聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)基托树脂机械性能的影响。方法:使用质量分数为1.5%的硅烷偶联剂Z-6030对纳米ZrO2颗粒进行表面处理及FTIR表征分析,未经处理者为对照组。将经过表面处理的纳米ZrO2颗粒按照质量比0.5%、1%、1.5%、2%、2.5%、3%和3.5%的添加量与PMMA混合,合成纳米ZrO2/PMMA复合材料,共7组。制作标准试件,进行表面硬度测试和三点弯曲测试,从每组中随机选取1个试件进行扫描电镜观察。采用SAS 6.12软件包对数据进行ANOVA单因素方差分析。结果:红外光谱图显示,经过表面处理的纳米ZrO2颗粒表面有硅烷偶联剂吸附。纳米ZrO2添加量为1.5%和2%组复合材料的表面硬度最佳(P<0.05)。1.5%组复合材料的挠曲强度最高(P<0.05),SEM观察断裂面为韧性断裂。结论:使用硅烷偶联剂能提高纳米ZrO2与PMMA的结合强度,经过表面处理的纳米ZrO2,能提高复合材料的机械性能,但加入量会影响纳米ZrO2的增强作用。纳米ZrO2以1.5%和2%的添加比例对基托材料的表面硬度增强效果最佳,以1.5%的添加比例对PMMA挠曲强度的增强效果最...