自然牙根支持及种植牙支持式下颌全口覆盖义齿的三维有限元分析

目的研究自然牙根支持和种植基牙支持覆盖义齿在咀嚼过程中其周围骨皮质应力的差异，为改善种植覆盖义齿的修复效果提供依据。方法借助于ＣＴ扫描与计算机辅助设计手段，用三维有限元方法比较自然牙根支持式与种植牙支持式覆盖义齿在采用不同固位装置，不同咬合力状态下，支持组织应力分布的差异。结果①无论自然牙根支持式还是种植牙支持式覆盖义齿，在采用杆卡或按扣式附着体时，骨组织应力分布虽有不同，但这种不同与咬合力方向作用的结果相比是小的。在相同载荷下，２０°斜向加载时基牙周围骨皮质层最大应力值是垂直加载的２２～３倍。②种植基牙支持式覆盖义齿在两种不同上部结构设计，４种不同载荷条件下，基牙颈部周围骨质皮层最大应力值是自然牙支持式覆盖义齿的２５倍～４倍。结论为减少种植基牙周围骨皮质应力峰值，预防压力性骨吸收的产生，种植覆盖义齿设计时，应避免产生过大的侧方咬合力。同时，应考虑增加种植牙数目或在种植基牙上部结构中采用缓冲设计     

桩核式下颌全口覆盖义齿

对于牙槽骨严重萎缩的无牙下颌患者义齿修复是临床上的一大难题。利用颌弓内个别余留牙作长冠基牙制作覆盖义齿,在一定程度上能获得较好的修复效果。但是颌弓上的残根往往仅选留作短冠基牙,仍不能够解决义齿固位及稳定性差的临床问题。作者从１９９４年以来,利用残根制...     

两种附着体固位的下颌种植覆盖义齿三维有限元应力分析

目的：探讨球形、杆式附着体对全下颌种植覆盖义齿应力分布的影响.方法：应用三维有限元法,对比两种附着体固位的全下颌种植覆盖义齿及支持组织应力分布的差异.结果：①两种固位方式的覆盖义齿对侧向力的抵抗性均差,种植体-骨界面应力峰值高,为垂直载荷的1.6-9.2倍.②剩余牙槽嵴表面应力,球形大于杆式,但两种固位方式均有利于骨组织的生理健康;③球形基桩颈部,杆与种植体、附着体阴型与基托连接处应力集中、峰值高.结论：杆式附着式覆盖义齿的固位、稳定性较好.应通过采用缓冲措施或改变种植体植入部位等方式优化应力分布,提高种植成功率.     

双种植体支持的下颌覆盖义齿的临床应用

目的:评价双种植体支持的覆盖义齿的临床应用及其效果。方法:2003年11月至2010年10月间,选择下颌无牙患者52例,其中男性39例,女性13例,年龄46-72岁,在下颌两侧尖牙区植入2枚种植体,共104枚种植体,制作覆盖义齿,其中球帽式附着体30例,磁性附着体11例,Locator附着体11例。采用临床检查和x线检查评估。结果:所有种植体在观察期内未出现松动脱落,均保持稳定的骨结合,未见种植体周围炎发生。覆盖义齿的固位、稳定及咀嚼效果的满意度良好。3例球帽附着体2年后出现固位力下降、松动,经调整后固位力增强。4例磁性附着体患者磁体脱落,重新粘固后使用正常。4例患者义齿基托出现折断,折断部位均位于植体-附着体处。未出现基台的松动、折断或变形。结论:双种植体支持的下颌覆盖义齿临床效果可靠,制作方法简单,尤其适合牙槽骨吸收严重的无牙患者。     

软衬材料固位的全下颌种植覆盖义齿三维有限元应力分析

目的 探讨弹性缓冲装置对种植覆盖义齿应力分布的影响，为优化种植覆盖义齿设计提供依据。方法 应用三维有限元法，对采用弹性软衬材料和非弹性材料固位的全下颌种植覆盖义齿进行应力分析，对比义齿本身和支持组织应力分布的差异。结果 ①无弹性材料缓冲的覆盖义齿对斜向载荷的抵抗性差，种植体颈部—皮质骨界面应力峰值为垂直载荷的2．4～9．2倍。垂直及斜向载荷，种植体及基托均有较高的应力集中。②弹性软衬材料固位的覆盖义齿，垂直及斜向载荷时，种植体—骨界面及义齿本身应力分布较均匀，避免了较大的应力集中。结论 弹性软衬材料应用于全下颌种植覆盖义齿时，表现了良好的应力缓冲作用，降低了种植体—骨界面应力峰值，减少机械性并发症的发生，有利于提高种植覆盖义齿的远期成功率。     

下颌桩核基牙式全口覆盖义齿基牙牙周支持组织的应力分析

目的 :研究下颌桩核基牙式全口覆盖义齿基牙牙周支持组织的应力分布状况 ,为临床工作提供实验依据和指导。方法 :应用三维有限元应力分析法研究下颌尖牙桩核基牙式全口覆盖义齿基牙牙周支持组织的应力分布特点 ,计算基牙牙周膜、骨硬板的应力值并与自然基牙作对比分析。结果 :基牙远中受力较大。桩核的存在可降低基牙颈部远中及根尖区近中牙周膜的应力值 ,增大根中部远中、根下 1/2近中牙周膜的应力值。桩核可增大基牙颈部远中骨硬板的应力值但减小颈部以下骨硬板的应力值。结论 :基牙有向远中倾斜的趋势 ;桩核对基牙牙周膜及骨硬板的应力分布有一定影响 ;桩有减小根尖部应力的趋势。     

不同牙根长度对双套冠覆盖义齿基牙受力的影响

目的 分析下颌双套冠覆盖义齿牙槽骨吸收程度不同对其应力分布的影响。方法 用三维有凶法,分析牙根长度不同时基牙的应务分布。结果 随着牙根周围牙槽骨高度下降,基牙根周骨内最大压应力值增加,应力集中范围增大,但在牙槽骨吸收至根尖１／３的范围内,应力值小于正常情况下牙周膜可耐受的最大压应力值。结论 下颌根周牙有吸收至根尖１／３的尖牙,在行截冠术和完善的牙体治疗后,如能保持合理的冠根比,即可用做覆盖义齿的基     

总义齿、覆盖义齿和种植覆盖义齿修复后咀嚼效率和下颌运动型的比较

目的　比较总义齿 (completedenture ,CD )、覆盖义齿 (completeoverdenture ,COD )和种植覆盖义齿 (implant supportedoverdenture ,IOD)修复后患者的咀嚼效率和下颌运动轨迹的差异。 方法　分别选取CD、COD和IOD修复后患者各 14名 ,在义齿正常戴用半年后测量患者的咀嚼效率和下颌运动轨迹。对下颌运动轨迹从规则程度、末端集中性、额状面的分型和咀嚼运动中的接触滑动4个方面进行评价 ,测试用食物为杏仁和小枣。结果　IOD组患者咀嚼枣和杏仁的效率均显著高于CD组 (P <0 0 1) ;COD组患者咀嚼杏仁的效率显著高于CD组 (P <0 0 1)。COD组患者咀嚼枣的效率高于CD组 ,且IOD组患者咀嚼枣和杏仁的效率高于COD组 ,但其间差异无显著性。IOD组患者下颌运动轨迹的规则程度显著优于CD组 (P <0 0 5 ) ,末端轨迹集中性也显著优于CD组 (P <0 0 1)。结论　IOD和COD修复有利于提高无牙颌患者或口内只保留个别残根患者的咀嚼效率。IOD修复患者较CD修复患者具有更加规则的下颌运动型。     

非埋藏式种植体支持球型固位覆盖义齿在下颌无牙(牙合)修复中的应用

目的 评价非埋藏式种植体支持球型固位下颌覆盖义齿的临床效果。方法 39例下颌牙He病人，种植98颗TTI种植体，表面喷涂钛离子（TPS）的种植体于种植后3个月行上部结构修复，表面喷涂酸蚀－喷沙（SLA）的种植体于种植后6周行上部结构修复，上部结构采用球型固位设计。种植后及义齿修复后的观察期为1－11a。结果 种植成功率为99％，义齿修复后行使功能的成功率为100％。结果 非埋藏式种植体（ITI）支持球型固位覆盖义齿在下颌无牙He修复中有很高的成功率。     

种植体植入部位对全下颌种植覆盖义齿应力分布的影响

目的:对不同种植体植入部位的全下颌种植覆盖义齿及支持组织进行力学分析,为优化种植覆盖义齿设计提供依据。方法:应用三维有限元法,对分别采用颏孔前和尖牙、磨牙区植入种植体的全下颌种植覆盖义齿进行应力分析,对比义齿本身和支持组织应力分布的差异。结果:①颏孔前植入的覆盖义齿对斜向载荷的抵抗性差,种植体-骨界面应力峰值为垂直载荷的2.4～9.2倍;垂直及斜向载荷,种植体和基托均有较高的应力集中。②尖牙、磨牙区植入的覆盖义齿,垂直及斜向载荷时均表现了较佳的力学特性,支持组织应力峰值位于骨维持的生理范围内。结论:磨牙区种植体的植入可增强覆盖义齿对侧向力的抵抗能力,降低种植体-骨界面应力峰值,减少机械性并发症的发生。而单纯颏孔前植入设计时,应考虑采用缓冲设计,提高覆盖义齿的远期成功率。     

磁固位与杆固位种植全口义齿的三维有限元应力分析

为了比较磁固位与杆固位两种形式种植全口覆盖义齿的生物力学效应，建立了二者的数学力学模型，采用三维有限元法计算其在相同的垂直和水平荷载下，下颌种植体周围骨内的应力峰值并进行比较。结果表明，种植体与义齿间的固位方式对种植体周围的骨内应力有明显影响；在荷载相同的条件下，磁固位全口覆盖义齿的种植体周围骨内应力较杆固位者明显降低，因而前者更有利于种植体周围牙槽骨组织的健康，为种植义齿的远期成功创造条件。本研究的结论对于临床种植义齿上部结构的设计有参考价值。     

种植全口覆盖义齿应力分布的三维有限元分析

目前种植技术在无牙颌患者中应用广泛,但随之亦发现种植固定义齿的一些不足,所以种植覆盖义齿应运而生,并以其特有的优势得到了越来越多的关注,那么种植体支持的覆盖义齿在固位方式、种植体的数量和植入部位等方面该如何选择和把握呢?本文利用三维有限元的分析方法,研究受力状态下的无牙颌种植覆盖义齿应力分布状况,并对应力分布的影响因素进行探讨,拟为种植覆盖义齿应力分布均匀,优化种植覆盖义齿的临床修复设计提供理论依据,从而提高种植覆盖义齿的远期成功率.     

Biomechanical behavior of mandibular overdenture retained by two standard implants or 2 mini implants: A 3-dimensional finite element analysis

Statement of problemMini implants (<3 mm in diameter) are being used as an alternative to standard implants for implant-retained mandibular overdentures; however, they may exhibit higher stresses at the crestal level.PurposeThe purpose of this finite element analysis study was to evaluate the biomechanical behavior (stress distribution pattern) in the mandibular overdenture, mucosa, bone, and implants when retained with 2 standard implants or 2 mini implants under unilateral or bilateral loading conditions.Material and methodsA patient with edentulous mandible and his denture was scanned with cone beam computed tomography (CBCT), and a 3D mandibular model was created in the Mimics software program by using the CBCT digital imaging and communications in medicine (DICOM) images. The model was transferred to the 3Matics software program to form a 2-mm-thick mucosal layer and to assemble the denture DICOM file. A 12-mm-long standard implant (Ø3.5 mm) and a mini dental implant (Ø2.5 mm) along with the LOCATOR male attachments (height 4 mm) were designed by using the SOLIDWORKS software program. Two standard or 2 mini implants in the canine region were embedded separately in the 3D assembled model. The base of the mandible was fixed, and vertical compressive loads of 100 N were applied unilaterally and bilaterally in the first molar region. The material properties for acrylic resin (denture), titanium (implants), mucosa (tissue), and bone (mandible) were allocated. Maximum von Mises stress and strain values were obtained and analyzed.ResultsMaximum stresses of 9.78 MPa (bilaterally) and 11.98 MPa (unilaterally) were observed in 2 mini implants as compared with 3.12 MPa (bilaterally) and 3.81 MPa (unilaterally) in 2 standard implants. The stress values in the mandible were observed to be almost double the mini implants as compared with the standard implants. The stresses in the denture were in the range of 3.21 MPa and 3.83 MPa and in the mucosa of 0.68 MPa and 0.7 MPa for 2 implants under unilateral and bilateral loading conditions. The strain values shown similar trends with both implant types under bilateral and unilateral loading.ConclusionsTwo mini implants generated an average of 68.15% more stress than standard implants. The 2 standard implant–retained overdenture showed less stress concentration in and around implants than mini implant–retained overdentures.     

天然牙-种植体联合桥上部结构应力分布的三维有限元分析

目的 揭示天然牙—种植体联合桥在咀嚼过程中上部结构应力的分布规律，为临床设计该种类固定桥提供理论参考依据。方法 借助于CT扫描和计算机辅助设计手段，用三维有限元方法对天然牙一种植体联合固定桥在不同载荷下，上部结构的应力分布差异以及位移变化进行生物学分析。结果 种植体基台在斜向载荷下的最大应力值是垂直载荷下的4～6倍，且应力分布不均，有应力集中现象，以压应力为主。桥体He面的应力峰值在集中载荷下是分散载荷下的数倍，He面中1／3出现力点高度集中的压应力区，但载荷方向对其无影响。种植体基台在近远中向的最大位移明显大于天然牙颈部，固定桥整体移动方向是朝着天然牙运动。结论 天然牙—种植体联合桥可通过减少斜向力和集中力或提高基台的结构强度及桥体材料的抗挠曲强度，防止上部结构机械并发症的发生。这种固定桥是可行的。     

三维有限元法对下颌种植覆盖义齿应力分布的分析

目的：分析种植义齿不同连接方式、即刻载荷式种植义齿、设置缓冲间隙对下颌种植覆盖总义齿应力分布的影响。方法：应用三维有限元法模拟正中开闭口运动中下颌种植覆盖总义齿的受力情况,分析种植义齿不同连接方法、即刻载荷式种植义齿、冲击载荷下缓冲间隙的设置对义齿应力分布的影响。结果：缓冲间隙的设置可以降低种植体内部、种植体软硬组织界面和义齿基托内应力的峰值,最易引起种植体侧方界面骨吸收的压应力峰值降低了约52%。螺丝固定的种植全口固定义齿有助于远期修复效果,即刻载荷式种植义齿初期稳定性尚待研究。结论：螺丝固定的种植全口固定义齿对设置缓冲间隙有利于保护种植体界面软硬组织的健康,防止义齿基托折裂,提高种植义齿的远期成功率。即刻载荷式种植义齿对种植义齿的远期成功率有一定的影响。     

种植牙即刻负重的生物力学的三维有限元分析

目的 用三维有限元的方法分析牙种植体不同角度即刻负重的骨界面应力分布规律.方法 选成人无牙下颌骨进行薄层螺旋CT扫描,将扫描图像导入通用外科手术集成系统,建立下颌骨三维网格模型.模拟标准的螺纹实心种植体,建立种植体一下颌骨即刻负重的三维有限元模型.以150 N的力轴向加载和分别10.、20.、30.侧向加载,应用ANS...     

下颌全口覆盖义齿的加强结构对基托下黏膜应力分布影响的三维有限元分析

目的 分析下颌全口覆盖义齿加强前后及不同的加强设计对基托下黏膜应力分布的影响.方法 采用三维有限元法,设定只有两侧尖牙残根残留的下颌牙槽嵴为实验对象,残根上形成根帽,并分别建立无加强,钢丝加强和铸造结构加强的覆盖义齿3个有限元模型,在单侧第一双尖牙区及第二磨牙区垂直加载49 N的力,对覆盖义齿基托下黏膜应力分布的情况进行分析.结果 第一双尖牙区加载时,基托下黏膜应力总和表示为按无加强、钢丝加强和铸造结构加强的顺序依次减小,与加载位置无关.与无加强和钢丝加强比较,铸造结构加强的最大应力显示为最小,且基托下应力分布更均匀和广泛.结论 使用了覆盖根帽顶点和牙槽嵴顶的加强结构加强的覆盖义齿能够有效的分散负载,使下颌覆盖义齿基托下应力分布更均匀和广泛,有利于基托下黏膜的保护.