五种烤瓷合金金瓷结合强度的比较

目的：比较镍铬合金、含钛的镍铬合金、钴铬合金、钯银合金和纯钛的金瓷结合强度。方法：执行ISO9693标准,采用三点弯曲试验分别测定镍铬合金、含钛的镍铬合金、钻铬合金、钯银合金、纯钛在常规热处理条件下的金瓷结合强度。结果：金瓷结合强度分别为：镍铬合金（37．82±2．72）Mpa;含钛的镍铬合金（39．23±2．45）Mpa;钴铬合金（39．06±3．41）Npa;钯银合金（47．98±3．74）Npa;纯钛（32．61±5．62）Mpa。镍铬合金、含钛的镍铬合金、钻铬合金组间差异无统计学意义（P〉0．05）,这3种合金与纯钛、钯银合金组间差异都有统计学意义（P〈0．05）,纯钛与钯银合金组间差异也有统计学意义（P〈0．05）。结论：①镍铬合金、含钛的镍铬合金、钴铬合金金瓷结合强度相近,都大于纯钛且小于钯银合金的金瓷结合强度。②镍铬合金、含钛的镍铬合金、钻铬合金、钯银合金和纯钛的金瓷结合强度都大于25Mpa,按ISO9693标准均可应用于临床。     

含钛的镍铬合金和纯钛金瓷结合强度的研究

目的：比较镍铬合金、含钛的镍铬合金和纯钛的金瓷结合强度和金瓷界面特征。方法：执行ISO9693标准,采用三点弯曲试验测定金瓷结合强度。运用扫描电镜和X射线衍射进行金瓷界面分析。结果：金瓷结合强度分别为：镍铬合金（37.56±2.92）Mpa,含钛的镍铬合金（39.81±2.45）Mpa,纯钛（32.61±5.62）Mpa,前两者组间差异无统计学意义（P﹥0.05）,后者与前两者组间差异有统计学意义（P〈0.05）。扫描电镜和X射线衍射：镍铬合金和含钛的镍铬合金与瓷之间紧密接触,无裂纹,界面过渡层15～20μm。纯钛与瓷过渡层80μm,纯钛基体表面可见约2μm黑色带。结论：纯钛金瓷结合强度小于镍铬合金和含钛的镍铬合金,但仍超过25Mpa,能满足临床要求。金瓷之间存在结合介质,形成过渡层。纯钛界面易出现中间层。     

镍铬合金、钴铬合金和纯钛金瓷结合强度的比较

目的比较镍铬合金、钴铬合金和纯钛的金瓷结合强度和金瓷界面特征。方法执行ISO9693[1]标准,采用三点弯曲试验分别测定在常规热处理条件下的镍铬合金、钴铬合金和纯钛的金瓷结合强度。运用扫描电镜和X射线衍射进行金瓷界面分析。结果金瓷结合强度分别为:镍铬合金:(37.56±2.92)Mpa,钴铬合金:(39.06±2.79)Mpa,纯钛:(32.61±5.62)Mpa,前两者组间差异无统计学意义(P>0.05),后者与前两者组间差异有统计学意义(P<0.05)。扫描电镜和X线衍射:镍铬合金和钴铬合金与瓷之间紧密接触,无裂纹,界面过渡层15～20μm。纯钛与瓷过渡层80μm,可见孔洞。纯钛基体表面可见约2μm黑色带。结论①钴铬合金与镍铬合金的金瓷结合强度接近,都大于纯钛的金瓷结合强度。②钴铬合金、镍铬合金、纯钛的金瓷结合强度都大于25Mpa,按ISO9693标准均可应用于临床。③金瓷之间存在结合介质,形成过渡层。     

热盐酸结合加热处理对钛瓷结合强度的影响

目的 探讨热盐酸结合加热处理对钛瓷结合强度的影响。方法 选用TA2型纯钛制备纯钛试件36件,随机分为4组,每组9件,1组为对照组,不进行任何处理;另外3组分别用5%、15%、25%煮沸状态盐酸酸洗40 min,冷却后置于真空烤瓷炉内升温至760℃保持1 min。制备符合测量钛瓷结合强度的标准钛瓷试件。场发射扫描电子显微镜观察钛试件截面形貌,能谱仪线扫描分析钛瓷界面区元素迁移,三点弯曲法测定钛瓷结合强度。结果 随盐酸浓度增大,氧化层厚度和反应层厚度随之增加;15%盐酸组钛瓷结合强度最大,25%盐酸组次之,5%盐酸组最小,但均大于对照组。结论 热盐酸结合加热处理可提高钛瓷结合强度。在本研究条件下,15%盐酸结合加热处理效果最佳。     

CAD/CAM纯钛和铸造纯钛与瓷结合强度的对比研究

目的:比较CAD/CAM(计算机辅助设计/计算机辅助制造)纯钛和铸造纯钛与瓷的结合强度。方法:分别用CAD/CAM和铸造方法制作钛瓷结合试件,运用三点弯曲方法测试钛瓷结合强度(n=8),并对钛瓷结合界面进行扫描电镜(SEM)观察分析。结果:CAD/CAM纯钛与瓷结合强度为(35.95±3.74)MPa、铸造纯钛与瓷结合强度为(28.37±1.98)MPa,组间比较P<0.05。电镜显示CAD/CAM钛瓷结合界面上钛基底与瓷间有较薄的过渡层,钛与瓷结合紧密,无明显孔隙;铸造纯钛与瓷结合界面上的过渡层较厚,存在微小的孔隙。结论:CAD/CAM纯钛与瓷的结合强度大于铸造纯钛与瓷的结合强度。     

钛铸件与三种钛瓷粉结合强度的对比研究

目的 :观察钛铸件与VitaTitankeramik、TiBond和NoritakeTi2 2三种钛专用瓷粉的结合强度 ,分析钛/瓷结合强度的影响因素。方法 :根据ISO 9693标准 ,运用三点弯曲方法对钛 /瓷和Ni -Cr/瓷的结合强度进行测试 ,并对钛 /瓷结合界面进行SEM /EDS观察与分析。结果 :钛 /TiBond结合强度 ( 3 0 .96± 3 .0 6)MPa、钛 /VitaTi tankeramik结合强度 ( 3 5 .18± 3 .0 6)MPa ,钛 /NoritakeTi2 2结合强度 ( 3 8.5 4± 3 .0 6)MPa ,均大于ISO所要求的基本值 2 5MPa ,但仍明显小于Ni-Cr/瓷的结合强度 ( 4 8.3 5± 3 .0 6)MPa(P <0 .0 1)。钛 /VitaTitankeramik界面存在大量的孔隙 ,瓷对钛的浸润性较差。钛 /NoritakeTi2 2界面瓷与钛基体相互交错 ,结合紧密。结论 :钛 /瓷结合强度可满足临床需要 ,但仍需进一步改善     

不同恒静态压力对钛-瓷结合强度的影响

目的 研究不同的恒静态压力对浸泡在酸性含氟离子(F-)溶液中样本的钛-瓷结合强度的影响.方法 将70个钛瓷样本(n=10)分别浸泡在A、B两种人工唾液中,并依据施加的恒静压力值(0 N,1 N,2 N)分为A0,A1,A2,B0,B1,B2组,以未浸泡的样本为对照组(C组).浸泡1天后,测定样本的钛-瓷结合强度,并观察瓷剥脱后的钛表面形貌.结果 浸泡在B液中样本的钛-瓷结合强度显著低于对照组(P<0.05),下降率分别为23.34%、31.84%、41.06%.A组和C组样本的钛-瓷分离界面相似,晶相组织平行排列,呈多层状结构.而B组样本的界面则较为凌乱,表面可见因腐蚀而残留的微孔.结论 静压力会增加酸性含F-的人工唾液对钛-瓷修复体的腐蚀程度.     

Nd:YAG激光轰击处理纯钛表面对钛-瓷结合强度影响的实验研究

目的: 探讨Nd:YAG激光处理对纯钛表面形貌、理化性能以及钛-瓷结合强度的影响。方法: 将30个纯钛试片表面用碳化硅砂纸打磨后得到规格为25 mm×3 mm×0.5 mm的标准试件,随机均分为3组,A 组为喷砂组,B组为激光处理15 s组,C组为激光处理30 s组,测量各组的表面粗糙度值和金属-蒸馏水表面接触角。钛表面烤瓷,测试钛-瓷间的三点弯曲结合强度并统计学分析,用扫描电镜观察纯钛处理后的表面形貌和钛-瓷分离面的表面形貌以及EDS分析。结果: 3组钛-瓷结合强度在统计学上有显著差异(P<0.001),B组钛-瓷结合强度高于A组(P<0.05),且小于C组(P<0.05)。结论: 钛表面Nd:YAG激光处理后可有效提高钛-瓷的结合强度。     

热处理对含钛镍铬合金、镍铬合金金瓷结合强度的影响

目的：探讨热处理对含钛镍铬（Ni?Cr?Ti）合金、镍铬（Ni?Cr）合金金瓷结合强度的影响和两种合金的金瓷界面特征。方法执行ISO9693标准,采用三点弯曲试验分别测定经减压热处理或未经热处理的含钛镍铬合金、镍铬合金的金瓷结合强度。运用扫描电镜和X射线能谱进行金瓷界面分析。结果金瓷结合强度分析结果显示：Ni?Cr?Ti减压热处理组为（38.04±3.79）MPa ,Ni?Cr?Ti无热处理组为（32.17±4.00）MPa ,Ni?Cr减压热处理组为（36.32±7.41）MPa,Ni?Cr无热处理组为（31.75±2.77）MPa。镍铬合金和含钛镍铬合金金瓷结合强度差异无统计学意义（F=0.500,P=0.484）,但两种合金减压热处理后的金瓷结合强度均大于无热处理组（F=11.973,P=0.001）。扫描电镜和X线衍射结果显示,两种合金减压热处理组金属与瓷之间结合紧密,无热处理组金属与瓷之间可见裂纹及气泡。结论含钛镍铬合金与镍铬合金的金瓷结合强度接近,通过减压热处理可提高两种合金金瓷结合强度。     

冷却时间对VITA TITANKERAMIC与钛铸件结合强度的影响

目的:为在使用VITA TITANKERAMIK钛瓷系统制作钛瓷修复体时,选择合适的冷却时间。方法:在25mm×3mm×0.5mm的铸造钛试件中间8mm×3mm范围内依次上VITA TITANKERAMIK粘结瓷0.1 mm,遮色瓷0.2 mm,牙本质瓷0.7mm,然后按厂家推荐的方法进行烧烤,再分别采用Multimat Touch型烤瓷炉的冷却模式1(冷却时间为:7分钟)和冷却模式2 (冷却时间为:16分钟)对钛/瓷试件进行冷却。试件放置24小时后,对其三点弯曲结合强度测试。结果:模式1冷却方式的钛/Vita TITANKERAMIK结合强度大于模式2冷却方式的钛/Vita TITANKERAMIK结合强度(P<0.05)。结论: 建议在使用VITA TITANKERAMIK钛瓷系统制作钛瓷修复体时,宜采用Multimat Touch型烤瓷炉的冷却模式1对钛/瓷试件进行冷却,以达到较大的钛/瓷结合强度。     

不同热处理条件对钴铬合金金瓷结合强度的影响

目的:探讨不同热处理条件对钴铬合金金瓷结合强度和金瓷界面微观结构的影响。方法:依据ISO9693标准,制作30个钴铬合金样本,根据热处理条件分为3组(n=10)。A组——除气,980℃维持60s;B组——除气,980℃维持60s,解除真空,继续高温维持60s;C组——除气,980℃维持120s。采用三点弯曲法测试样本的金瓷结合强度。同法制作3组样本,每组2个,用扫描电镜和X射线衍射进行金瓷界面分析。采用SPSS13.0软件包对数据进行统计学分析。结果:金瓷结合强度分别为A组(39.03±2.70)MPa,B组(34.43±2.36)MPa,C组(31.65±1.49)MPa,其中,A、B组,A、C组,B、C组之间的差异显著(P<0.05)。扫描电镜观察,A组过渡层约12.3～16.4μm,B组过渡层约15.2～21.8μm,C组过渡层约26.3～32.2μm。结论:钴铬合金除气,并在980℃中维持60s,能获得较高的金瓷结合强度。延长除气时高温维持时间和除气后增加预氧化,将使金瓷结合强度降低。     

除气和预氧化对纯钛金瓷结合强度的影响

目的研究上瓷前纯钛除气和预氧化对其金瓷结合强度的影响。方法用ISO9693[1]规定的三点弯曲测试法测定A组（除气＋预氧化）、B组（无热处理）试件的金瓷结合强度,用电镜扫描和X线衍射分析金瓷界面。结果金瓷结合强度：A组32.61±5.62Mpa,B组24.19±3.57Mpa,两者之间具有显著性差异（P=0.001）;扫描电镜（SEM）：A组金瓷之间过渡层约65μm,金瓷结合紧密。B组金瓷间过渡层平均约35μm,可见孔洞和裂隙。x射线衍射（EDS）：两组金瓷界面附近的主要元素均为O、Si、Ti、Sn,A组Ti在界面呈单纯扩散曲线。B组Ti在界面呈不规则扩散。结论纯钛除气和预氧化后能获得较高的金瓷结合强度,大于ISO规定的25Mpa,能满足临床要求;无热处理试件金瓷结合强度较低,小于25Mpa,不能满足临床要求。     

效前挥发对乙醇基牙本质粘接剂微拉伸强度的影响

目的：研究含有乙醇的牙本质粘接系统在较长时间的多次使用后,效前挥发对其微拉伸粘接强度的影响。方法：选用两种含有丙酮乙醇的牙本质湿粘接系统OptiBond Solo和Single Bond,每天在9时和15时各打开密封盖1min,分别测试和比较各粘接系统在第0d、7d、14d和21d时的微拉伸强度。结果：两种粘接系统OptiBond Solo和Single Bond的微拉伸粘接强度随使用时间的延长和使用频率的增加虽然有下降的趋势,但在4个测试点的强度没有显著差异。结论：短时间多次使用后的效前挥发对部分含有乙醇的牙本质粘接系统的粘接强度影响较小。     

酸蚀处理对纯钛-Solidex黏结强度的影响

目的：研究用酸蚀法提高钛与瓷聚合体剪切黏结强度的可行性。方法：采用不同浓度的酸蚀剂对钛铸件表面进行酸蚀，并与Solidex瓷聚合体进行黏结，以单纯喷砂组为对照，比较剪切黏结强度的差异。将酸蚀后及剪切试验后的金属表面进行扫描电镜观察。结果：用酸蚀法可以显著提高钛与复合树脂的黏结强度，HF浓度为4％时黏结强度最高。结论：纯钛铸件用酸蚀法处理后可以获得较高的黏结强度，HF酸浓度以4％为宜。     

Three-point bending strength of ceramics fused to cast titanium

Titanium requires special ceramic systems for veneering. This study compared the three-point bending strength of three commercially available titanium ceramic systems with a NiCr-alloy with conventional ceramics. Three-point bend specimens 25 × 5 × 0.5 mm were cast from polyethylene patterns. After α-case removal, they were veneered with 8 × 5 × 1 mm of ceramics at the center of the bar. Specimens were tested in a universal testing machine without ageing, after thermocycling, and after 90 d storage in an electrolyte solution. Titanium-ceramic systems were found to have a significantly lower bond strength in comparison to the NiCr-ceramic system. One of the titanium ceramic systems had a significantly lower bond strength in comparison to the other systems investigated. It could be concluded that bonding between titanium and ceramics is obtainable; however, the achievable bond strengths did not match the NiCr-ceramic control.     

钛表面3种不同处理方法对钛-瓷结合影响的对比研究

目的对比钛表面分别经微弧氧化和Nd:YAG激光处理、喷砂处理后的表面形貌、理化性能的差异,比较其对钛瓷结合强度的影响。方法将60个规格为25.0 mm×5.0 mm×0.5 mm的标准钛片试件,随机均分为3组,每组20片(A组为微弧氧化组,B组为激光轰击组,C组为喷砂组),运用扫描电镜、X射线衍射仪、EDS等分析其形貌和物相;三点弯曲实验测试钛瓷结合强度并进行统计学分析比较。结果 A、B、C 3组试件的钛瓷结合强度均高于ISO9693要求的25 MPa,Nd:YAG激光处理试件钛瓷结合强度较微弧氧化处理高,且两者均高于喷砂组。结论 3种处理方式都能提高钛表面的钛瓷结合强度,Nd:YAG激光处理后效果优于微弧氧化和喷砂处理。