烤瓷熔附金属全冠之不同瓷瓦层厚度的折裂强度分析

目的：分析烤瓷熔附金属全冠上不同厚度瓷的折裂强度,为临床牙体制备提供参考依据,材料与方法：利用ｉｔａＶＭＫ９５套装系列瓷粉及Ｖ．Ｂ钢、以５之标准,按常规方法铸造底及Ｈｅ面平行的钢代型,在代型上制作内冠（０．３ｍｍ厚）并在内冠上熔附０．６、０．９、１．２、１．５、１．８ｍｍ厚的瓷层（每组１２标本、共６０标本）,将制成之金瓷冠以慢加压至瓷崩裂,记录瓷裂时的压力值并作单因素方差分析。结果：统计分析显示不     

瓷层厚度对烤瓷熔附金属全冠性质的影响

近年来,烤瓷熔附金属全冠(PFM)逐渐成为人造冠桥的主要修复形式,但在临床工作中常出现因瓷层厚度问题导致PFM瓷体的折裂。究竟瓷层厚度对PFM的各种性质,如色彩、冠抗折裂强度等有什么影响,本文将对此作一综述。     

种植金瓷固定桥的瓷层厚度对瓷裂影响的试验研究

作者研究了烤瓷厚度对松风－镍铬合金系列的种植金瓷定义齿瓷裂的影响。结果表明：当瓷粉厚度达到３．５ｍｍ时，开始出现瓷裂，达到４ｍｍ半，全部样本产生瓷裂；连接体是产生裂纹的主要部位；用体视镜观察裂纹优于肉眼观察。     

种植金瓷固定桥的瓷层厚度对瓷裂影响的试验研究

作者研究了烤瓷厚度对松风一镍铬合金系列的种植金瓷固定义齿瓷裂的影响、结果表明：当瓷粉厚度达到3.5mm时，开始出现瓷裂；达到4mm时，全部样本产生瓷裂；连接体是产生裂纹的主要部位；用体视镜观察裂纹优于肉眼观察。提示应保证涂塑的体瓷粉厚度小于3．5mm，为了更好地满足此要求，可在种植体基桩与支架固位体之间做内冠。同时要求支架连接体外形和连接体处的瓷表面外形为平缓曲面，以避免连接体外的形状突然变化而引起的瓷裂     

金属烤瓷修复体瓷折裂原因探讨

金属烤瓷冠因其强度高,色泽美观,不易磨损,边缘适合性及生物相容性好,深受患者喜爱.近三年来,我院修复科对2035例患者制作了2158件金瓷修复体,其中失败32件,失败率约为1.5%.本文仅对瓷折裂的原因进行探讨和分析.临床资料本组男性1221例,女性814例,年龄17～72岁,平均44.5岁.修复体的类型有:冠修复1824件(包括烤瓷全冠456件,铸造核烤瓷桩冠1368件);固定桥334件.以修复前牙者居多,共1617件(占75%),其中上前     

烤瓷熔附金属全冠在前牙美容中的应用

目的 了解烤瓷熔附金属(porcelain fused to metal,PFM)全冠对前牙的美容效果。方法 利用PFM全冠或冠桥对前牙的牙体或牙列缺损、变色牙及形态异常牙进行美容修复,共选择病例614例,1年后复查。结果 牙体或牙列缺损修复优良率为96.8％;变色牙修复优良率为96.4％;牙形态异常修复优良率为92.2％。结论 PFM全冠对前牙的美容效果是令人满意的。     

烤瓷熔附金属全冠在不同条件下比色结果分析

目的：观察不同条件下烤瓷牙修复比色的准确性。方法：6名比色者对100名上颌单个前牙烤瓷冠修复者分别在比色者进行临床操作前（第一次比色）和临床操作后（第二次比色）于上午8～10时在自然光线下,下午3～5时（第三次比色）在荧光灯下比色,并和病人戴牙时确定的颜色（最终比色）进行比较。结果：第一、二、三次比色与最终比色的符合率分别为95％、91％、86．7％。结论：比色者的视觉功能状态和比色光源可影响比色结果。     

347例烤瓷熔附金属修复体的随访分析

目的：总结烤瓷熔附金属修复体的临床疗效。方法：对1999年3-2001年3月期间，资料记录完整和随访的347例共886个牙位的烤瓷熔附金属修复体的临床资料进行调查分析。结果：0．5－2年的成功率为97．85％，失败的主要原因为崩瓷，冠脱落，龈红肿或龈萎缩，食物嵌塞等。结论：为了提高修复的成功率和远期疗效，应严格掌握适应证，规范牙体制备，技工制作，临床试合，特别注意非正中He的调试，并应嘱患者避免咬过硬的食物和正确的刷牙方式。     

完成线弯曲度对烤瓷熔附金属全冠精度的影响

目的:调查颈缘完成线弯曲度对烤瓷熔附金属全冠精度的影响。方法:预备颈缘完成线弯曲度为1、3、5mm的3种金属基牙,每种基牙上各制作10个烤瓷熔附金属全冠(5个唇侧瓷覆盖,5个全瓷覆盖),分别测定铸造后基底冠和熔瓷后烤瓷冠的精度。结果:铸造后基底冠,完成线弯曲度越大,基底冠近远中的颈缘缝隙就越大。在5mm弯曲度时,全瓷覆盖型基底冠的近远中颈缘缝隙分别是(35±8)μm和(36±8)μm,比唇舌侧大,有显著性差异。熔瓷后烤瓷冠,弯曲度越大,唇侧瓷覆盖的唇侧和全瓷覆盖的唇舌侧颈缘缝隙就越大;在5mm弯曲度时,全瓷覆盖烤瓷冠的唇舌侧颈缘缝隙分别是(54±12)μm和(49±12)μm,比近远中的大,有显著性差异。结论:完成线弯曲度对烤瓷熔附金属全冠的精度有显著性影响。     

金属烤瓷全冠面中央及边缘耐压强度分析

目的 :分析金属烤瓷全冠面中央及边缘的瓷耐压强度 ,探讨临床常见崩瓷现象。材料与方法 :利用离体左上第一磨牙常规制作无尖金属烤瓷全冠 2 0枚 ,随机分 2组 ,一组置 5mm直径球形压头于面中央 ,另一组同样压头置于面近颊尖处 ,于LJ5 0 0型拉力机上匀速 (10mm/min)加压 ,记录瓷崩裂时的载荷值并作统计分析。结果 :面中央受力组瓷层全部碎裂 ,平均载荷 3.0 5 2KN ,面近颊尖处受力组其瓷层呈片块状剥脱 ,与临床崩瓷现象相似 ,平均载荷 1.335KN ,仅为前组的44 %。两组最大载荷比较差异有显著性 (p <0 .0 1)。结论 :面边缘的瓷层为金属烤瓷全冠的结构薄弱区 ,是崩瓷现象最易发生处。临床上应采取必要措施重点防范。     

颈缘瓷在前牙烤瓷全冠修复中的美学效果

目的评价颈缘瓷在前牙镍铬合金烤瓷全冠修复中的临床美学效果。方法265例患者的527颗牙用金刚砂车针进行常规牙体及颈部肩台制备，用Ivoclar低温瓷粉制作具有颈缘瓷的镍铬合金烤瓷全冠。临床试戴、抛光、粘结。结果修复后随访1～4年，与具有颈缘瓷的镍铬合金烤瓷全冠相接触的牙龈未见龈缘灰线，约3％的患者有轻到中度龈炎。结论鉴于对牙龈组织的保护和牙龈及牙体美学的考虑，笔者认为在制作镍铬合金烤瓷全冠时，添加颈缘瓷是一个非常有效的修复方法。     

钛铸件与三种钛瓷粉结合强度的对比研究

目的 :观察钛铸件与VitaTitankeramik、TiBond和NoritakeTi2 2三种钛专用瓷粉的结合强度 ,分析钛/瓷结合强度的影响因素。方法 :根据ISO 9693标准 ,运用三点弯曲方法对钛 /瓷和Ni -Cr/瓷的结合强度进行测试 ,并对钛 /瓷结合界面进行SEM /EDS观察与分析。结果 :钛 /TiBond结合强度 ( 3 0 .96± 3 .0 6)MPa、钛 /VitaTi tankeramik结合强度 ( 3 5 .18± 3 .0 6)MPa ,钛 /NoritakeTi2 2结合强度 ( 3 8.5 4± 3 .0 6)MPa ,均大于ISO所要求的基本值 2 5MPa ,但仍明显小于Ni-Cr/瓷的结合强度 ( 4 8.3 5± 3 .0 6)MPa(P <0 .0 1)。钛 /VitaTitankeramik界面存在大量的孔隙 ,瓷对钛的浸润性较差。钛 /NoritakeTi2 2界面瓷与钛基体相互交错 ,结合紧密。结论 :钛 /瓷结合强度可满足临床需要 ,但仍需进一步改善     

Fracture toughness determination of two dental porcelains with the indentation strength in bending method.

OBJECTIVE: This study was to investigate the influence of the bending test configurations and the crosshead displacement speeds on the fracture toughness (K(Ic)) of dental porcelains obtained with the indentation strength in bending (ISB) method. METHODS: The strength of the dental veneering porcelains Duceram and Sintagon Zx, Vickers' indented at a load of 2 kg was measured at a crosshead speed of 0.5mm/min with three test configurations, which were 3-point, 4-point, and biaxial bending. Two more groups of Sintagon Zx were tested the same way, but at speeds of 0.1, and 0.05 mm/min, respectively. Both porcelains, the three crosshead speeds, and the three test configurations were compared statistically. RESULTS: Duceram had a higher toughness than Sintagon Zx with all three test configurations and there was no significant difference between three test configurations with either porcelain. Within the crosshead speed groups of Sintagon Zx, a significant difference was found only in the 0.5mm/min group between the 3-point, and 4-point configurations. Within the configuration groups, significant differences were found between all speeds with the 3-point configuration and only between the highest and lowest speed with the 4-point and the biaxial tests. CONCLUSION: The crosshead displacement speed can cause statistically different results of fracture toughness obtained with the ISB method.     

牙科硅藻土基底瓷与饰面瓷的结合机制分析

目的 检测硅藻土基纳米复相基底瓷与不同饰面瓷的结合强度,观察结合界面的微观结构并分析元素分布,探讨结合界面的匹配性。方法采用热膨胀仪检测硅藻土纳米复相基底瓷的热膨胀系数,在基底瓷上分别烧结氧化铝饰面瓷（A组）、钛瓷饰面瓷（B组）及E-max饰面瓷（C组）,检测基底瓷与饰面瓷的剪切强度,扫描电镜（SEM）及能谱仪（EDS）观察结合界面的显微结构及元素分布。采用SPSS 17.0软件包对数据进行单因素方差分析。结果硅藻土基纳米复相基底瓷在25~500℃之间的热膨胀系数值为8.85×10^-6 K^-1。硅藻土基底瓷与C组剪切强度最佳,C组与A组间及C组与B组之间相比有显著差异（P<0.05）。SEM及EDS发现,C组结合界面紧密,界线不清晰,无明显间隙,界面两侧元素存在渗透。结论硅藻土基纳米复相基底瓷与E-max饰面瓷具有较好的剪切强度,两者间匹配性较好。     

纯钛表面溅射金涂层对两种瓷粉钛-瓷结合强度的影响

目的 探讨纯钛表面溅射金涂层处理对两种钛专用瓷粉结合强度的影响。方法 按ISO9693要求制备纯钛标准试件40个,根据烧结瓷粉的种类（SP：Super Porcelain Ti-22;TC：Triceram）和钛基底片是否溅射金涂层（Au）平均分为4组（AuSP、AuTC、SP、TC组）,每组10个试件。各组试件烤瓷后三点弯曲法测定钛-瓷结合强度,使用SPASS 20.0软件进行统计学分析。体视显微镜观察试件瓷层剥脱后的界面并分析其断裂模式,场发射扫描电镜观察钛-瓷结合界面形貌并进行能谱分析。结果 AuSP组结合强度为（36.32±1.36）MPa,显著的高于SP组（28.91±3.80）MPa（P<0.05）,而AuTC组和TC组两组结合强度无统计学差异（P>0.05）。AuSP组断裂模式主要为混合断裂模式,其余各组均为界面断裂模式。场发射扫描电镜发现溅射金涂层组钛-瓷界面结合紧密,能谱分析显示金涂层组氧元素和钛元素扩散深度均呈明显下降。结论 在本研究条件下,预成纯钛表面溅射金涂层能够抑制氧和钛元素的扩散,提高SP瓷粉的钛-瓷结强度,但是对TC瓷粉的钛-瓷结合强度未见明显效果。     

涂覆烧结金膏处理对三种钛瓷粉与纯钛结合强度的影响

目的 探讨纯钛表面金膏涂覆烧结处理对3种钛瓷粉与纯钛结合强度的影响.方法 根据IS0 9693要求制备预成纯钛试件60个,以3种钛瓷粉(I:Initial Ti;S:Super porcelain Ti-22;T:TitanKeramik)进行分组,并根据烧结金膏涂层(G:Deckgold)与否进行亚组细分(GI、GS、GT、I、S、T组),每亚组10个钛-瓷标准试件.场发射扫描电镜观察钛-瓷结合界面的微观形貌.三点弯曲法测定钛-瓷结合强度,并进行统计学分析.体视显微镜观察各组钛-瓷断裂模式.结果 场发射扫描电镜显示金膏涂层与钛、瓷结合紧密,内部偶见裂隙,以混合断裂为主;而未烧结金膏涂层组以界面断裂为主.GS和GI组结合强度分别为(37.08±4.32)和(36.20±2.40) MPa,相应高于S和I组[分别为(31.56±3.74)和(30.88±2.60) MPa] (P＜0.05),而GT与T组差异无统计学意义(P＞0.05).结论 在本项研究条件下,涂覆烧结金膏涂层可显著提高两种钛瓷粉与预成纯钛的结合强度.     

Fracture Strength and Fatigue Resistance of All-Ceramic Molar Crowns Manufactured with CAD/CAM Technology

Purpose: All‐ceramic crowns are subject to fracture during function, especially in the posterior area. The use of yttrium‐stabilized zirconium‐oxide ceramic as a substructure for all‐ceramic crowns to improve fracture resistance is unproven. The aim of this study was to compare fracture strength and fatigue resistance of new zirconium‐oxide and feldspathic all‐ceramic crowns made with computer‐aided design/computer‐aided manufacturing (CAD/CAM). Materials and Methods: An ivorine molar was prepared to receive an all‐ceramic crown. Using epoxy resin, 40 replication dies were made of the prepared tooth. Twenty feldspathic all‐ceramic crowns (Vita Mark II) (VMII) and 20 zirconium‐oxide crown copings (In‐Ceram YZ) (YZ) were made using CAD/CAM technique (CEREC‐3D). The YZ copings were sintered and veneered manually with a fine‐particle ceramic (VM9). All crowns were cemented to their respective dies using resin cement (Panavia F 2.0). Ten crowns in each group were subjected to compressive fatigue loading in a universal testing machine (instron). The other ten crowns from each group were loaded to fracture at a crosshead speed of 1 mm/min. Data were statistically analyzed using independent t‐test and Fisher's exact test at α= 0.05. Results: There was a significant difference between the survival rates of the two materials during the fatigue test (p < 0.001). All VMII crowns survived without any crack formation, while all YZ crowns fractured (40%) or developed cracks (60%). All the YZ crown fractures occurred within the veneering layer during the fatigue test. There was no significant difference in mean fracture load between the two materials (p= 0.268). Mean fracture loads (standard deviation) in N were: 1459 (492) for YZ crowns and 1272 (109) for VMII crowns. Conclusions: The performance of VMII crowns was superior to YZ crowns in the fatigue test. The premature fractures and cracks of the YZ crowns were attributed to weakness in the YZ veneer layer or in the core/veneer bond.