3种粘接材料与氧化锆陶瓷粘接抗剪切强度的比较

目的研究3种粘接材料与氧化锆陶瓷材料的初期及耐久粘接抗剪切强度。方法将预烧结氧化锆陶瓷片试件喷砂后分为3组,每组20个,分别采用玻璃离子水门汀(GIC组)、Panavia F 2.0树脂粘接剂(PF组)、Clearfil SA Luting树脂粘接剂(SAC组)与核树脂块粘接,每组随机选取10个试件进行冷热循环实验(10 000次,5～55℃),用计算机控制万能材料试验机测定其粘接抗剪切强度。结果未经冷热循环处理的GIC组、PF组、SAC组试件的粘接抗剪切强度值分别为(21.98±1.78)MPa、(30.26±1.73)MPa、(28.63±2.02)MPa,GIC组试件的粘接抗剪切强度低于其他两组(P<0.01),PF组与SAC组的试件相比差异无统计学意义(P>0.05);而冷热循环后,GIC组、PF组、SAC组试件的粘接抗剪切强度值分别为(10.72±2.03)MPa、(28.50±1.54)MPa、(27.02±1.79)MPa,GIC组试件经冷热循环后,其粘接抗剪切强度值明显下降(P<0.05),而其他两组试件经冷热循环后其粘接抗剪切强度值无明显改变(P>0.05)。结论使用玻璃离子可获得较好的初期粘接抗剪切强度,但耐久粘接强度欠佳;含磷酸酯单体的树脂粘接剂可使氧化锆陶瓷获得良好的初期粘接抗剪切强度及耐久粘接抗剪切强度;自粘接型树脂粘接剂操作简便,粘接抗剪切强度与自酸蚀型树脂粘接剂相当,且粘接效果持久。     

3种树脂粘接水门汀与铸造纯钛粘接强度研究

目的：研究3种复合树脂粘固剂与铸造纯钛的粘接强度。方法：用牙科铸钛的方法制作直径分别为4mm和5mm的钛棒,切割成长度为4mm的小钛片。2种规格的钛片配对粘接面用400～1200目碳化硅砂纸在流水下打磨抛光,使之呈均匀一致的平面。50μm氧化铝喷砂,另一组表面不喷砂作为对照,分别使用Super-BondC＆B、Panavia F、Rely X Unicem 3种复合树脂粘固剂粘接。扫描电镜观察喷砂前后铸造纯钛的表面形态。复合树脂粘接剂固化后经37℃恒温水浴24h以及5000次5～55℃冷热循环,测试剪切强度。用SAS的ANOVA过程对各组数据进行分析。结果：喷砂前后纯钛与Panavia F的剪切强度最高,分别为（26.62±3.40）MPa、（23.71±5.28）MPa;5000次冷热循环后,喷砂组的铸造纯钛与Panavia F的剪切强度最高（27.12±8.68）MPa;未喷砂的铸造纯钛与Super-Bond C＆B、Rely X Unicem的粘接强度最低,并且有12.5%的脱落率。结论：本实验结果表明喷砂可以提高Super-Bond C＆B、Panavia F、Rely X Unicem的粘结力和粘结耐久力。不喷砂时,Panavia F与铸造纯钛之间能获得较高的粘接强度和良好的粘接耐久性,喷砂以后优势不再明显。     

不同表面处理方式对聚醚醚酮与复合树脂粘接性能的影响

目的研究不同存储条件下6种通用型粘接剂及喷砂条件对聚醚醚酮（PEEK）与复合树脂之间粘接强度和耐久性的影响。 方法将PEEK材料切割成12个边长为2 cm的正方体试件。对其中6个试件进行氧化铝喷砂处理。6种通用型粘接剂为：Tetric N-Bond Universal（TNU）、Single Bond Universal（SBU）、DX.BOND UNI（DXB）、Selective Etch Bond（SEB）、Gluma Bond Universal（GBU）、Prime & Bond Universal（PBU）。实验分为7组,每组包含4个喷砂面和4个未喷砂面。7种表面处理方法分别为：不使用粘接剂（对照组）和6种通用型粘接剂（实验组：TNU组、SBU组、DXB组、SEB组、GBU组、PBU组）。经表面处理后,将流动复合树脂F00注入透明模具并将其无压力置于试件表面后进行光照固化。试件分别在37 ℃恒温水浴24 h或冷热循环3000次后进行剪切粘接强度测试。使用松风EyeSpecial C-Ⅳ口腔专用相机微距模式进行断面拍照并进行断裂模式分析。采用SPSS 23.0软件Three-Way ANOVA（冷热循环、粘接剂与喷砂）与Tukey方法对各组数据进行统计分析（α = 0.05）。 结果24 h水浴条件下,TNU组分别获得不喷砂组（9.92 ± 1.19）MPa与喷砂组（9.97 ± 1.03）MPa最高粘接强度;冷热循环3000次后PBU组分别获得不喷砂组（6.75 ± 0.99）MPa与喷砂组（7.22 ± 1.30）MPa最高粘接强度。三因素分析结果显示：冷热循环（F = 3 045.429,P<0.001）、粘接剂（F = 361.165,P<0.001）与喷砂（F = 80.050,P<0.001）可显著影响粘接强度;冷热循环与粘接剂（F = 155.724,P<0.001）、粘接剂与喷砂（F = 3.535,P = 0.002）、冷热循环与喷砂（F = 9.184,P = 0.003）两两因素间分别具有交互作用;冷热循环、粘接剂与喷砂三因素间具有交互作用（F = 12.392,P<0.001）。 结论（1）喷砂有助于改善通用型粘接剂对复合树脂与PEEK 37 ℃恒温水浴24 h粘接强度;（2）复合树脂与PEEK粘接强度在冷热循环3000次后显著降低;（3）本实验中PBU组粘接耐久性优于其他粘接系统。     

不同类型粘接底涂剂对氧化锆陶瓷树脂粘接耐久性的影响

目的:评估不同类型粘接底涂剂对致密烧结二氧化锆陶瓷与树脂粘接耐久性的影响。方法:2.5 mm厚氧化锆陶瓷片(Vita Inceram YZ)A3染色后,高温烧结成陶瓷试件。试件表面接受4种粘接底涂剂预处理(n=10):A,Clearfil CeramicPrimer;B,Alloy Primer;C,Metal/Zirconia Primer;D,Alumina/Zirconia primer。处理后的试件与树脂水门汀(Panavia F)的剪切粘接强度在冷热循环10 000次前后测量。试件表面未处理组作为对照组。用单因素方差分析对数据进行统计学处理。结果:冷热循环前,所有实验组的粘接强度均在10 MPa以上。冷热循环显著降低了所有实验组的粘接强度(P<0.001),A组的粘接强度显著高于对照组,对照组的粘接强度又显著高于其他各组(P<0.001)。结论:粘接底涂剂Clearfil Ceramic Primer对氧化锆陶瓷表面进行预处理,能够改善氧化锆陶瓷与树脂水门汀Panavia F的粘接耐久性。     

钛基底表面处理对钛-树脂粘接强度的影响

目的：探讨不同钛基底表面处理对钛与树脂粘接强度的影响。方法将纯钛试件随机平均分组：光滑组（A组）、酸蚀组（B组）、喷砂组（C组）、喷砂+酸蚀组（D组）、微弧氧化组（E组）、氮化钛涂层组（F组）。根据以上分组,对试件进行相应的表面处理,用粗糙度仪进行钛表面粗糙度测量,后与Cemerage冠桥树脂结合,扫描电子显微镜（SEM）观察试件表面形貌,能谱分析仪（EDS）对表面元素进行分析,万能试验机检测试件与Cemerage冠桥树脂的粘接强度。结果各组的粗糙度分别为A组（0.370±0.039）μm;B组（1.456±0.044）μm;C组（2.044±0.019）μm;D组（1.970±0.047）μm,E组（0.683±0.023）μm;F组（2.195±0.066）μm。各组的剪切强度分别为A组（5.84±0.30）MPa;B组（10.22±0.63）MPa;C组（10.78±0.45）MPa;D组（12.24±0.46）MPa;E组（13.82±0.61）MPa;F组（16.81±0.74）MPa。结论钛基底表面喷砂结合酸蚀,微弧氧化及氮化钛涂层处理均可有效提高树脂与钛的粘接强度。     

2种金属表面处理剂对铸造纯钛试件与树脂黏固剂粘接强度的影响

目的研究2种金属表面处理剂对铸造纯钛试件与树脂黏固剂粘接强度的影响。方法用牙科铸钛的方法制作直径分别为4 mm和5 mm的钛棒,并切割成长度为3 mm的小钛片。将2种规格的钛片配对,粘接面用碳化硅砂纸在流水下打磨抛光,使之呈均匀一致的平面,50 μm Al2O3喷砂。试件随机分成3组进行表面处理：第1组不使用金属表面处理剂,第2组使用Alloy Primer进行表面处理,第3组使用V-Primer进行表面处理。然后每组再分为3个小组,分别使用Super-Bond C&B、Panavia F、Rely X Unicem 3种黏固剂粘接。黏固剂固化1 h后,经37 ℃恒温水浴24 h以及5 000次冷热循环后,测试粘接强度,并观察铸造纯钛的表面形态和粘接面的破坏形式。结果AlloyPrimer、Super-Bond C&B的配伍组合与铸造纯钛获得的粘接强度在冷热循环前、后分别为（31.23±4.86）、（34.08±3.36）MPa,高于其他表面处理剂与树脂黏固剂配伍组合获得的粘接强度（P<0.05）。结论金属表面处理剂和树脂黏固剂的组合不同会导致粘接强度不同,经Alloy Primer处理的铸造纯钛试件与Super-Bond C&B的粘接强度最高。     

通用型粘接剂和树脂水门汀对氧化锆剪切粘接强度的影响

目的 研究通用型粘接剂和树脂水门汀对氧化锆陶瓷剪切粘接强度和耐久性的影响。方法 氧化锆陶瓷烧结制作20 mm×10 mm×10 mm和10 mm×10 mm×10mm两种尺寸的试件,实验分为12组,将这2种试件分别采用不同的树脂水门汀（RelyX Ultimate树脂水门汀、Clearfil SAC自粘接树脂水门汀）和通用粘接剂（无粘接剂、Scotchbond通用粘接剂、Clearfil SE One粘接剂）在不同的储存条件（水浴、水浴+冷热循环）下进行粘接。测试剪切粘接强度,分析断裂形态。结果 水门汀（F=8.41,P<0.01）和粘接剂（F=30.34,P<0.01）对氧化锆剪切粘接强度的影响有统计学意义;储存条件对剪切粘接强度的影响无统计学意义（F=1.83,P=0.18）。RelyX Ultimate树脂水门汀、无粘接剂、水浴+冷热循环储存时的剪切粘接强度最低（14.02 MPa±6.86 MPa）,RelyX Ultimate树脂水门汀、Scotchbond通用粘接剂、水浴+冷热循环储存时的剪切粘接强度最高（54.12 MPa±8.37 MPa）。结论 通用型粘接剂可提高树脂水门汀对氧化锆的粘接耐久性。非自粘接的树脂水门汀如不使用通用型粘接剂则其粘接耐久性下降。     

通用型粘接剂和树脂水门汀对氧化锆 剪切粘接强度的影响

目的 研究通用型粘接剂和树脂水门汀对氧化锆陶瓷剪切粘接强度和耐久性的影响。方法 氧化锆陶瓷烧结制作20 mm×10 mm×10 mm和10 mm×10 mm×10mm两种尺寸的试件,实验分为12组,将这2种试件分别采用不同的树脂水门汀（RelyX Ultimate树脂水门汀、Clearfil SAC自粘接树脂水门汀）和通用粘接剂（无粘接剂、Scotchbond通用粘接剂、Clearfil SE One粘接剂）在不同的储存条件（水浴、水浴+冷热循环）下进行粘接。测试剪切粘接强度,分析断裂形态。结果 水门汀（F=8.41,P<0.01）和粘接剂（F=30.34,P<0.01）对氧化锆剪切粘接强度的影响有统计学意义;储存条件对剪切粘接强度的影响无统计学意义（F=1.83,P=0.18）。RelyX Ultimate树脂水门汀、无粘接剂、水浴+冷热循环储存时的剪切粘接强度最低（14.02 MPa±6.86 MPa）,RelyX Ultimate树脂水门汀、Scotchbond通用粘接剂、水浴+冷热循环储存时的剪切粘接强度最高（54.12 MPa±8.37 MPa）。结论 通用型粘接剂可提高树脂水门汀对氧化锆的粘接耐久性。非自粘接的树脂水门汀如不使用通用型粘接剂则其粘接耐久性下降。     

喷砂对不同树脂与纯钛粘结抗剪强度及粘结耐久力的影响

目的探讨喷砂处理对不同树脂与纯钛粘结抗剪强度及粘结耐久力的影响。方法用牙科铸钛的方法制作φ5 mm×5 mm及φ4 mm×2 mm的圆柱形钛段各96个,两种规格的钛段配对(共96对)。分成实验组和对照组。实验组钛粘接表面用50μm Al2O3喷砂,对照组钛表面不做处理。分别用Super-Bond C&B(SB)、Panavia F(PF)和Rely X Unicem(RU)按生产厂商提供的要求将大、小钛段成对粘接。分为SB未喷砂、SB喷砂、PF未喷砂、PF喷砂、RU未喷砂、RU喷砂6组(每组16对)。将以上每组中的一半样品(每组8对)置于37℃水浴箱内24 h,,另一半样品水储24 h后再进行5 000次冷热循环。将样品固定于MTS测试机上进行剪切强度的测试,计算粘结抗剪强度值。不同粘结剂组的粘结抗剪强度采用考虑交互作用的两因素方差分析进行统计学分析。结果冷热循环前,RU未喷砂组的粘接抗剪强度最低,SB喷砂组粘接抗剪强度最高,为(28.03±8.40)MPa,5 000次冷热循环后,PF喷砂组粘接抗剪强度最高,为(27.12±8.68)MPa,RU未喷砂组最低。冷热循环前,SB喷砂组和SB未喷砂组,RU喷砂组和RU未喷砂组的粘接抗剪强度值差异有统计学意义(P<0.05)。5 000次冷热循环后,RU喷砂组和RU未喷砂组的粘接抗剪强度值差异有统计学意义(P<0.05)。SB未喷砂组、SB喷砂组5 000次冷热循环前、后的粘接抗剪强度值差异有统计学意义(P<0.05)。其余各组5 000次冷热循环前、后的粘接抗剪强度值差异没有统计学意义(P>0.05)。结论喷砂能显著提高铸造纯钛与SB、RU的粘接抗剪强度及粘结耐久力,但不是和所有树脂与纯钛的粘接抗剪强度及粘结耐久力成正相关关系。     

不同表面处理方法在纳米混合树脂复合材料修复中的应用

目的： 分析不同表面处理方法和粘接剂自酸蚀功能单体对树脂-复合材料界面即时修复粘结强度和完整性的影响。方法： 采用纳米树脂复合材料制作98个树脂复合材料,随机分为A1、A2、B1、B2、C、D组,各14个试件。表面未处理的试件作为阳性对照组（14个试件）。A1组用Gluma 通用粘接剂系统抛光,A2组用Gluma 通用粘接剂系统抛光、喷砂,B1组用Tokuyama Bond ForceⅡ^TM粘结系统抛光,B2组用Tokuyama Bond ForceⅡ^TM抛光、喷砂,C组仅经抛光样品组。D组仅做喷砂。采用与底物相同的树脂复合材料,对修复后试件进行剪切粘结强度（shear bond strength,SBS）测试,所有样本均进行电子显微镜扫描、测定表面轮廓,进行失效分析。采用SPSS 20.0软件包对数据进行统计学处理。结果： D组修复粘结强度显著高于阴性对照组（P<0.05）,A1、A2、B2、B1组粘结强度显著高于C、D组（P<0.05）;B1、D或A1组相比,粘结强度无显著差异（P>0.05）;B2组、阳性对照组粘结强度无显著差异（P>0.05）。除喷砂、TBFⅡ外,阳性对照组粘合强度值显著高于A1、C组（P<0.05）。抛光后表面粘合失效率高于喷砂样本（P<0.05）;抛光、Gluma处理样品粘合失败率高于抛光、TBFⅡ处理样品（P<0.05）;喷砂、TBFⅡ处理的表面内聚破坏率高于抛光、TBFⅡ处理（P<0.05）。抛光技术的表面粗糙度与喷砂技术相比,较规则且粗糙度较低（P<0.05）。结论： 经喷砂处理的复合材料基材加TBFⅡ,其修复粘结性最强,且表面内聚破坏率较高,TBFⅡ处理粘合失败率低。但经喷砂处理后的材料易堆积食物残渣,而抛光后的材料则不易发生。使用喷砂处理的复合材料基材上加TBFⅡ的患者,需正确有效地维护口腔卫生。     

氢氟酸质量分数对二硅酸锂玻璃陶瓷表面形貌及树脂粘接的影响

目的 探讨不同质量分数的氢氟酸对二硅酸锂玻璃陶瓷表面形貌及树脂粘接耐久性的影响。方法 制备大小为11 mm×13 mm×2 mm的二硅酸锂玻璃陶瓷片试件72个,经烧结、研磨、清洗后,随机分为3组,每组24个,分别接受质量分数为32%的磷酸、4%的氢氟酸、9.5%的氢氟酸处理20 s,形成酸蚀后试件。每组随机选出4个陶瓷片,1个使用扫描电子显微镜观察陶瓷表面形态,另外3个用表面粗糙度仪测量陶瓷片表面粗糙度参数（Ra、Rz和Rmax）。陶瓷片表面接受硅烷偶联剂/树脂粘接剂/树脂水门汀处理,并与直径3 mm的复合树脂柱粘接形成粘接试件。将每组20个粘接试件分为两组,10个试件直接进行剪切实验,10个试件经20 000次冷热循环后进行剪切实验。结果 氢氟酸处理组试件表面粗糙度参数值均显著高于磷酸处理组;9.5%氢氟酸组除Ra以外的参数值均高于4%氢氟酸组（P<0.05）。冷热循环明显降低了所有实验组的粘接强度（P<0.05）。冷热循环前后,氢氟酸处理组的粘接强度均高于磷酸处理组;尽管4%氢氟酸组的粘接强度高于9.5%氢氟酸组,但9.5%氢氟酸组在冷热循环过程中的粘接强度降低幅度要明显低于4%氢氟酸组（P<0.05）。结论 氢氟酸的质量分数对陶瓷表面形态及与树脂的粘接耐久性有明显影响,9.5%氢氟酸能更有效地保持二硅酸锂玻璃陶瓷的树脂粘接强度。     

底涂剂的化学处理对二氧化锆陶瓷树脂粘接效果的影响

目的 评估专用底涂剂的化学处理对二氧化锆陶瓷与自粘接型树脂水门汀间粘接效果的影响。方法 2.5 mm厚可切削二氧化锆陶瓷片（Vita InceramYZ）经烧结、研磨、清洗后,一半的陶瓷试件表面在0.3 MPa压力下接受50 μm Al2O3颗粒喷砂处理20 s。使用X射线荧光光谱仪对研磨和喷砂组的陶瓷表面成分进行定性定量分析。研磨和喷砂组的陶瓷片各分为2组：一组直接与自粘接型树脂水门汀（Biscem）进行粘接,另一组经底涂剂（Z Primer Plus）处理后与Biscem进行粘接。各实验组试件再分为两个亚组（n=10）经0、10000次冷热循环后接受剪切粘接 强度测量。使用多因素方差分析对数据进行统计。结果 喷砂后的陶瓷表面会有质量比为8.27%的Al2O3颗粒附着。 与喷砂处理相比,底涂剂处理对冷热循环前粘接强度的提高更加显著。冷热循环前后,未经过底涂剂处理的陶瓷与 树脂间粘接强度的差异无统计学意义（P>0.05）,但经过底涂剂处理后陶瓷与树脂间粘接强度的差异有统计学意义（P<0.05）。结论 底涂剂的化学处理能够显著提高二氧化锆陶瓷与自粘接型树脂水门汀的初期粘接强度,但在耐 久实验条件下其粘接界面不稳定,会出现快速老化。     

玻璃渗透氧化铝陶瓷树脂粘接耐久性的研究

目的分析含有不同类型酸性树脂单体的硅烷偶联剂及不同类型树脂粘接剂的相互组合对玻璃渗透氧化铝陶瓷树脂粘接耐久性的影响。方法使用3种硅烷偶联剂处理玻璃渗透氧化铝陶瓷的表面,使用2种双重固化树脂粘接剂与之粘接。测量试件在0和30 000次冷热循环后的粘接强度。结果冷热循环前,粘接剂A与未硅烷化处理陶瓷间的粘接强度显著低于其他硅烷化处理组,粘接剂A、B与偶联剂B处理的陶瓷间的粘接强度显著低于其与偶联剂A和C的粘接强度。冷热循环30 000次后,粘接剂A与未硅烷化处理陶瓷组的试件全部脱落;而其他硅烷化处理陶瓷组中,只有偶联剂A处理的陶瓷表面与粘接剂A和B间的粘接强度达到了5 MPa以上。结论使用10-甲基丙烯酰氧癸基磷酸酯作为硅烷水解剂的硅烷偶联剂处理的玻璃渗透氧化铝陶瓷能够与不同类型的树脂粘接剂获得较好的粘接耐久性。     

不同表面处理对Bio-HPP与PMMA粘结强度影响的研究

目的:采用喷砂、Nd:YAG激光对聚醚醚酮生物复合材料(Bio-HPP)进行表面处理,观察其对Bio-HPP与聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)间粘接效果的影响。方法:68个Bio-HPP试件随机分成4组:CG、SA0.05、SA0.35、LA;表面处理后,扫描电镜观察,测试表面粗糙度;试件与PMMA粘接后一半浸泡蒸馏水24 h,另一半冷热循环5000次,万能试验机测试剪切强度。结果:扫描电镜观察,LA,SA较CG表面粗糙;表面粗糙度:CG相似文献   

表面处理对激光选区熔化成型纯钛钛瓷结合强度的影响

目的 ：探讨表面处理对激光选区熔化（selective laser melting,SLM）成型纯钛钛瓷结合强度的影响。方法 ：采用SLM技术制作纯钛条64个，钴铬合金条16个（25.0 mm×3.0 mm×0.5 mm）。根据喷砂压力及中间层将纯钛试件分为4组，TB1组为0.25 MPa喷砂的粘接瓷组，TG1组为0.25 MPa喷砂的金涂层，TB2组为0.45 MPa喷砂的粘接瓷，TG2组为0.45 MPa喷砂的金涂层，各组一半烤瓷试件进行10 000次冷热循环实验（n=8）。以0.25 MPa及0.45 MPa压力喷砂的钴铬合金金瓷结合强度作为对照，记为C1、C2组（n=8）。利用经典三点弯曲实验测试烤瓷试件的金瓷粘接强度，使用激光扫描共聚焦显微镜测量纯钛表面粗糙度，使用场发射扫描电镜观察钛瓷结合界面形貌，使用体视显微镜观察瓷剥脱后钛表面形貌并分析断裂模式，采用Graphpad Prism 8.0软件包对数据进行统计学分析。结果：钛瓷结合强度TG2组（40.16±3.97） MPa显著高于TB2组（36.32±1.44） MPa,TG1组（37.38±2.39） MPa显著高于TB...     

不同表面处理方法对纳米复合陶瓷与树脂水门汀粘接强度的影响

目的 评估不同表面处理对纳米复合陶瓷与树脂水门汀剪切粘接强度的影响。方法 将纳米复合陶瓷用计算机辅助设计/计算机辅助制作（CAD/CAM）技术切割成大小为10 mm×10 mm×3 mm的试件150块,并根据表面处理方法不同将试件按随机数字表的方法随机分为5组（n=30）：对照组、喷砂组、喷砂+硅烷组、酸蚀组和酸蚀+硅烷组。各组试件经过相应表面处理后,使用Single Bond Universal通用粘接剂+RelyX ^TM Ultimate Cliker ^TM树脂水门汀将树脂试件粘接于纳米复合陶瓷试件上,37 ℃蒸馏水中水浴24 h和30 d,万能试验机进行剪切粘接强度测试。结果 不同表面处理方法、不同的水浴时间都会影响到剪切粘接强度。喷砂+硅烷组的剪切粘接强度最大,与其他各组间差异均具有统计学意义（P<0.05）;对照组和酸蚀组间差异无统计学意义,但两组与其他组间差异具有统计学意义（P<0.05）;喷砂组和酸蚀+硅烷组之间差异无统计学意义（P>0.05）,但两组与其他组间差异具有统计学意义（P<0.05）。结论 喷砂、喷砂+硅烷、酸蚀+硅烷对纳米复合陶瓷表面处理,均可提高其与树脂水门汀的剪切粘接强度,喷砂+硅烷处理后剪切粘接强度最佳。     

介孔二氧化硅涂层对氧化锆桩表面改性后粘接强度的影响

目的:探讨经不同表面处理方法对氧化锆桩与树脂粘接剂之间粘接强度的影响.方法:新鲜拔除的完整下颌单根管前磨牙和氧化锆桩各45个,随机分成3组,每组15个.A组:氧化锆桩进行喷砂+硅烷偶联剂处理,为对照组;B组:氧化锆桩喷砂+30％硅涂层+硅烷偶联剂处理;C组:氧化锆桩喷砂+介孔二氧化硅涂层+硅烷偶联剂处理.用可乐丽菲露树脂粘接剂将桩粘接于牙根管内,医用硬组织切割机将牙横切成高度为2mm的试件,试件于37℃人工唾液中浸泡24 h,在5℃、55℃水浴中进行500个循环周期.测试粘接抗剪切强度;扫描电镜观察粘接界面.结果:A、B、C组的粘接强度(MPa)分别为6.689±0.908、10.363±1.282和13.360±0.803,两两比较,P＜0.05.扫描电镜观察发现介孔二氧化硅涂层处理组氧化锆桩与树脂粘接剂之间界面融合.结论:介孔二氧化硅涂层处理能提高氧化锆桩与树脂粘接剂的粘接强度.     

POSS纳米填料对复合树脂与牙本质粘接强度的影响

目的：评价自制POSS纳米填料复合树脂经冷热循环后粘接强度的变化,为新型树脂的研发和应用提供参考依据。方法：160颗人类离体前磨牙随机分为5组,牙体近中面牙本质预备后选用Prime＆BondNT粘接剂分别粘接5种复合树脂（自制POSS纳米复合树脂、未添加POSS填料复合树脂、FiltekTMZ250、FiltekTMZ350、DU-RAFILLVS）。80个试件经10000次冷热循环后,万能材料试验机测试所有试件粘接强度。结果：冷热循环前后粘接强度测试结果分别为：POSS纳米树脂组（27.84±2.19,27.01±2.19）MPa,无POSS填料树脂组（26.73±3.37,20.28±3.30）MPa,FiltekTMZ250（27.56±1.95,26.77±2.74）MPa,FiltekTMZ350（27.68±2.28,24.47±3.04）MPa,DURAFILL○RVS（27.40±1.83,21.49±2.92）MPa。冷热循环前五组树脂粘接强度差异无显著性,经冷热循环各组材料粘接强度差异有显著性（P〈0.05）。结论：5种复合树脂牙本质粘接强度差异显著,添入POSS纳米树脂组冷热循环前后粘接强度均优于未添入组,其耐温度老化性能优于部分临床常用复合树脂。     

氧化锆陶瓷表面不同处理方法对剪切强度的影响

目的 研究Cercon氧化锆陶瓷表面不同处理方法对含有磷酸酯粘接单体的Panavia F的剪切强度的影响.方法 采用600号砂纸打磨、喷砂、硅烷化、喷砂加硅烷化4种表面处理方法,对完全随机分组的4组氧化锆陶瓷试样进行单面处理.在玻璃模具的辅助下,将两块不同规格的试样中心相对地用Panavia F树脂类水门汀加压粘接固定,万能实验机测定剪切强度并进行统计学分析.结果 600号砂纸打磨试样剪切强度(21.50±1.98)、喷砂组剪切强度(23.68±2.31)、硅烷化剪切强度(20.69±1.55)、喷砂+硅烷化(24.01±2.19) MPa,其总体均数不相等,其中,喷砂组和喷砂加硅烷化组高于600号砂纸打磨组和硅烷化组,P ＜0.05;喷砂组和喷砂加硅烷化组之间,以及600号砂纸打磨组和硅烷化组之间的差异无统计学意义(P＞0.05).结论 喷砂是提高树脂粘接剂与氧化锆陶瓷剪切强度的有效方法,而砂纸打磨和硅烷化并不能显著提高剪切强度.     

冷热循环对不同金属与树脂粘接剂粘接强度的影响

目的：冷热循环对不同金属与树脂粘接剂粘接强度的影响。方法：铸造直径分别为4mm和5mm的镍铬合金和纯钛,切割成长度为3mm的标本。2种规格的同种金属标本配对,金属表面经50μmAlzO3喷砂,涂布Al—loy Primer,使用Super—BondC＆B和PanaviaF2种粘接剂粘接。固化后经37℃恒温水浴24h以及10000次冷热循环,测试剪切粘接强度。用spssl7．0统计软件进行统计分析。结果：10000次冷热循环后,镍铬合金与Super—BondC＆B、纯钛与PanaviaF粘接强度显著提高（P〈O．01）,其余各组没有统计学差异。结论：粘接剂的种类对冷热循环前后的粘接强度没有明显影响,金属的种类对冷热循环前后的粘接强度没有明显影响,但是不同金属和不同粘接剂的配伍组合在冷热循环前后的粘接强度变化有统计学意义。