可切削氧化锆陶瓷与两种加工方式饰面瓷的初期结合强度

目的:研究可切削氧化锆陶瓷与热压铸法和粉浆涂塑法两种不同加工方式的饰面瓷之间的初期结合强度?方法:制作两种品牌的氧化钇稳定四方相可切削氧化锆陶瓷块各12个,分别以热压铸法和粉浆涂塑法在氧化锆陶瓷块表面制作饰面瓷块,随后测试各组试件的剪切结合强度,分析断裂模式,以扫描电镜和能量色散谱仪表征结合界面?结果:两种品牌的可切削氧化锆与两种加工方式制作的饰面瓷初期剪切结合强度差异无统计学意义?扫描电镜观察显示结合界面紧密,能谱分析显示热压铸法制备的饰面瓷/氧化锆界面处存在化学元素的相互渗透?结论:以热压铸法和粉浆涂塑法在氧化锆陶瓷基底表面制作饰面瓷不存在初期结合强度上的差异?     

氧化锆核瓷处理与饰面瓷工艺对瓷/瓷结合强度的影响

目的:研究染色或硅涂层处理对氧化锆核瓷粉浆涂塑和热压铸两种工艺饰面瓷结合的影响?方法:将制作氧化钇稳定四方相氧化锆(Y－TZP)瓷块分为6组(A1?A2?A3?B1?B2?B3),其中A1?B1组不处理作为空白对照,A2?B2组染色,A3?B3组表面以摩擦化学法制备硅涂层,随后A1~A3组以粉浆涂塑工艺制备饰面瓷,B1~B3组以热压铸工艺制备饰面瓷,测试各组试件的剪切结合强度和分析断裂模式,测试结果进行统计分析?扫描电镜观察各种表面处理Y－TZP核瓷的微观形态以及典型试件的断裂面形态?结果:不论经过何种表面处理,Y－TZP核瓷与粉浆涂塑法和热压铸法两种工艺饰面瓷之间的剪切强度值均无统计学差异(P > 0.01);当以粉浆涂塑法制备饰面瓷时,进行硅涂层处理的Y－TZP核瓷与饰面瓷的剪切强度值高于染色处理和不处理(P < 0.01);当以热压铸法制备饰面瓷时,Y－TZP核瓷与饰面瓷的剪切强度值不受表面处理因素影响(P > 0.01)?结论:染色和饰面瓷工艺对Y－TZP核瓷与饰面瓷结合强度不造成影响,以粉浆涂塑工艺制备饰面瓷时,硅涂层可提高双层瓷的结合强度?     

金沉积基底烤瓷冠与镍铬合金烤瓷冠金瓷界面结合强度的比较研究

目的 探讨金沉积基底烤瓷冠与镍铬合金烤瓷冠金瓷界面结合强度的差别,为临床选择修复材料提供理论依据.方法 制作金沉积基底烤瓷冠与镍铬合金烤瓷冠棒盘试件各10件,通过剪切实验测量金瓷界面结合强度.结果 金沉积基底烤瓷冠金瓷界面结合强度(65.06±15.16)MPa,镍铬合金烤瓷冠金瓷界而结合强度(44.76±8.74)MPa(P<0.01.结论 金沉积基底烤瓷冠与镍铬合金烤瓷冠金瓷界面结合强度差异具有显著性,金沉积基底烤瓷冠生物相容性好,具有较高的金瓷界面结合强度,具有良好的临床修复效果.     

EFFECT OF PREOXIDATION TECHNIQUE ON THE METAL-PORCELAIN BOND STRENGTH OF CO-CR CERAMIC ALLOY

目的:研究预氧化工艺对钴铬合金金-瓷结合界面的影响,以提高钴铬烤瓷合金的金-瓷结合强度.方法:选用BEGO公司钴铬烤瓷合金和VMK 95烤瓷粉,由同一技师按临床比例制成金-瓷棒盘试件60件,金-瓷片试件6件,根据预氧化时间的长短不同将金属试件随机分为6组,分别观察金-瓷结合强度和金-瓷界面的形貌及元素分布情况.结果:预氧化5,10,15 min组钴铬合金的金-瓷结合强度与对照组(不预氧化)相比有显著差异,并在预氧化5 min达到最大值,此后随着预氧化时间的延长,金-瓷结合强度变化不明显.扫描电镜下观察到,预氧化组熔区金-瓷界面形貌清晰,金-瓷间有明显的过渡层,金-瓷界面结合紧密,相互渗透,无裂纹和气泡,在界面处有连续的反应薄层,预氧化5 min时铬元素出现明显的界面附近聚集峰.结论:预氧化工艺提高了钴铬合金金-瓷结合强度,钴铬合金烤瓷界面实现了金-瓷之间的化学结合,预氧化5 min金-瓷结合强度达到最大值,但预氧化时间过长并不能提高钴铬合金的金-瓷结合强度.     

激光焊接对金瓷结合的影响

目的　研究激光焊接对烤瓷合金金瓷结合性能的影响。方法　将 10个激光焊接的 CW- PA烤瓷合金试棒在焊缝熔区烤上瓷盘 ,做棒盘实验 ,测量金瓷结合强度 ,并做扫描电镜观察和 X衍射能谱分析。另 10个未焊接的 CW- PA烤瓷合金试棒的棒盘实验作对照。结果　焊接试件的金瓷结合强度为 41.32± 6 .6 9MPa,接近未焊试件的金瓷结合强度 (45 .71± 9.98MPa,P>0 .0 5 )。金瓷界面微观形貌表明金瓷两相的紧密结合 ,熔区主要元素成份及比例基本没有改变。结论　激光焊接不影响金瓷结合。     

预氧化工艺对钴铬烤瓷合金金—瓷结合强度的影响

目的:研究预氧化工艺对钴铬合金金—瓷结合界面的影响,以提高钴铬烤瓷合金的金—瓷结合强度。方法:选用BEGO公司钴铬烤瓷合金和VMK 95烤瓷粉,由同一技师按临床比例制成金—瓷棒盘试件60件,金—瓷片试件6件,根据预氧化时间的长短不同将金属试件随机分为6组,分别观察金—瓷结合强度和金—瓷界面的形貌及元素分布情况。结果:预氧化5,10,15min组钴铬合金的金—瓷结合强度与对照组(不预氧化)相比有显著差异,并在预氧化5min达到最大值,此后随着预氧化时间的延长,金—瓷结合强度变化不明显。扫描电镜下观察到,预氧化组熔区金—瓷界面形貌清晰,金—瓷间有明显的过渡层,金—瓷界面结合紧密,相互渗透,无裂纹和气泡,在界面处有连续的反应薄层,预氧化5min时铬元素出现明显的界面附近聚集峰。结论:预氧化工艺提高了钴铬合金金—瓷结合强度,钴铬合金烤瓷界面实现了金—瓷之间的化学结合,预氧化5min金—瓷结合强度达到最大值,但预氧化时间过长并不能提高钴铬合金的金—瓷结合强度。     

三种饰面瓷与KAVOTM氧化锆构成双层瓷结构的结合强度分析

目的 研究不同饰面瓷类型及烧结方式对氧化锆-饰面瓷双层结构结合强度的影响.方法 选择KAVOTM氧化锆陶瓷作为底层材料,在其表面分别采用一种粉浆白榴石基饰面瓷(VITA VM9)和二种纳米氟磷灰石基饰面瓷(IPS e.max Ceram/IPS e.max.ZirPress)构筑氧化锫-饰面瓷双层结构,根据ISO 6872牙科陶瓷标准制作三点弯曲强度试样,根据表面处理方法将样品分为6组:第1组为粉浆涂塑烧结VITA VM9饰面瓷+牙本质瓷清洗烧结程序;第2组为粉浆涂塑烧结IPS e.max Ceram+衬底瓷(liner)烧结处理;第3组:粉浆涂塑烧结IPS e.max Ceram+牙本质瓷清洗烧结程序;第4组为:氧化锆表面直接熔铸IPS e.max ZirPress陶瓷;第5组为:经衬底瓷(liner)烧结处理后铸造IPS e.max.ZirPress铸瓷;第6组为:经牙本质瓷清洗烧结程序处理后铸造IPS e.max.ZirPress铸瓷.测试样品的三点弯曲强度,并用扫描电镜观察断裂后样品的饰瓷表面.结果 对于KaVoTM陶瓷而言,结合衬底瓷烧结处理或牙本质瓷清洗烧结程序处理后,采用传统粉浆饰面瓷饰面较热压瓷具有明显高的弯曲强度,扫描电镜观察界面的破坏类型主要为粘结性破坏.结论 氧化锆表面的薄层饰面瓷烧结对于改善饰面瓷对氧化锆表面的润湿性,提高界面结合强度有很大作用.     

深冷处理对烤瓷冠金瓷结合力的影响

目的研究深冷处理对烤瓷冠金瓷结合力的影响。方法将10个Ni-Cr合金烤瓷试件样品,分为深冷处理组和对照组,使用平行界面剪切试验的方法,测定深冷处理组及对照组烤瓷冠样品的金瓷结合力。结果深冷处理组的剪切强度为(41.5±9)MPa,对照组剪切强度(19±3.1)MPa,两组试件金瓷结合力差异有统计学意义(P<0.05)。结论深冷处理可以提高烤瓷冠金瓷结合强度。     

新型不含铍镍铬烤瓷合金金瓷结合性能研究

目的：对比研究新型不含铍镍铬合金（DA7—18）、国产CW-PA和美国VB2合金的金瓷结合性能,为进一步研制开发不含铍镍铬合金及其临床应用提供实验依据。方法：将3种合金各20个试样分为两组,一组预氧化后喷砂处理,一组未喷砂,烤瓷后测量其金瓷结合强度,并采用扫描电子显微镜分析其金瓷结合界面。结果：DA7—18合金预氧化后喷砂处理,其金瓷结合强度明显升高,达到（36．97±10．27）kg／mm^2,高于VB2合金。结论：新型不含铍镍铬合金的金瓷结合强度达到烤瓷合金的性能要求。     

循环加载对贵金属烤瓷合金金瓷结合强度的影响

目的讨论模拟口腔环境下循环加载对金钯烤瓷合金金瓷结合强度的影响,为临床应用提供理论依据。方法制作30件金钯烤瓷合金的试件,并随机分为3组,模拟口腔咀嚼环境下,用电动循环加载机分别对试件进行0次,103,104次循环加载,并记录其金瓷结合强度的变化,进行统计学分析。结果循环加载103次,金瓷结合强度下降,当循环加载到104次后,金瓷结合强度显著下降（P〈0.5）。结论循环加载对金钯烤瓷合金的金瓷结合强度有影响。     

不同前牙全冠修复体的临床效果分析

目的评价镍铬合金、钴铬合金、钯银合金、金铂合金4种金属烤瓷冠及铸瓷冠在前牙修复中的临床应用效果。方法对2008年6月～2009年3月青岛正仁诊所需要行全冠修复的138名患者的上前牙300颗,根据患者的要求分别制作铸造镍铬合金、镀金镍铬合金钴铬合金、钯银合金、金铂合金4种金属烤瓷冠及铸瓷冠各60例,并进行2年的临床追踪观察。对各组全冠进行修复体表面和颜色、解剖形态、边缘完整性、牙龈染色及牙龈健康情况评价。结果铸瓷冠颜色效果好,与各种金属烤瓷冠比较,差异有统计学意义（P〈0.05）;金铂合金烤瓷冠在边缘适合性方面优于钯银合金、铸瓷冠、钴铬合金和镍铬合金（P〈0.05）,钯银合金烤瓷冠与铸瓷冠差异无统计学意义;镍铬合金烤瓷冠在颜色、边缘着色、牙龈健康状况方面不及铸瓷冠、贵金属合金烤瓷冠及钴铬合金烤瓷冠（P〈0.05）。结论铸瓷冠在美学效果方面优于其他4种修复体;金铂合金烤瓷冠在边缘密合度方面优于其他4种修复体,铸瓷冠及贵金属合金烤瓷冠在牙龈健康和边缘着色方面优于非贵金属合金烤瓷冠。     

热循环对二种粘接剂的树脂-牙本质界面粘接强度的影响

目的:评价在离体条件下热循环对树脂-牙本质界面粘接强度的影响。方法：选取60颗人无龋磨牙,在低速锯下去除冠部牙釉质,暴露出牙本质,用300目、600目的碳化硅砂纸依次抛光处理后,按热循环处理方法随机分成3组,各组内用全酸蚀粘接剂系统中的Single Bond和自酸蚀粘接剂系统中的Adper Prompt分别粘接处理10颗牙。第1组（n=20）,无热循环处理,试件在37℃的蒸馏水中保存24 h后取出进行剪切强度(shear bond strength)测试;第2组(n=20),试件热循环处理500次;第3组（n=20）,试件热循环处理1 000次。后两组的温度均设定为5℃~55℃,闭模时间为30 s,传递时间20 s。热循环机处理后的试件在37℃蒸馏水中保存24 h后取出进行剪切强度测试。3组均在Instron1121万能材料试验机上进行剪切强度测试,加载的速度为1 mm·min^-1。剪切强度测试结束后,每组选取Single Bond和Adper Prompt试件的断裂面各1例,进行扫描电子显微镜的观察。结果：热循环0、500及1 000次后的剪切强度（MPa）依次为(Single Bond)18.12±3.36、17.62±3.61及16.93±2.66;(Adper Prompt)13.22±2.76、12.93±2.93及11.17±2.63。不同的热循环处理组间的剪切强度差异均无显著性（P>0.05）;各组中Single Bond的剪切强度显著高于Adper Prompt(P<0.05);扫描电子显微镜显示,Single Bond试件断裂面内的树脂突多于Adper Prompt。结论:短期内,热循环对树脂-牙本质界面的剪切强度没有显著的影响;在本研究中所选用的全酸蚀粘接剂系统的粘接强度显著高于自酸蚀粘接剂系统的粘接强度。     

纯钛表面电子束蒸镀钴铬合金涂层对钛瓷结合强度的影响

目的： 应用电子束蒸镀的方法于纯钛表面沉积不同厚度钴铬合金涂层以研究其对钛瓷结合强度的影响。 方法： 将60 个喷砂后的钛片(25.0 mm×3.0 mm×0.5 mm)随机分成实验组(A,B,C,D组)和对照组(E组) 5 组,实验组 喷砂后通过电子束蒸镀的方式于表面形成不同厚度的钴铬合金涂层,其厚度分别为20 nm(A组)、40 nm(B组)、60 nm (C组)、80 nm(D组),E 组仅喷砂处理。对电子束蒸镀完成后于纯钛表面形成的涂层进行扫描电镜(scanning electron microscope,SEM)观察及能谱(energy dispersive spectrum,EDS)分析,试件烤瓷后通过三点弯曲力学试验检测其钛瓷 结合强度,瓷剥脱后进行SEM和EDS分析以及钛瓷结合界面的SEM和线性分析。结果：A,B,C,D,E组钛瓷结 合强度分别为(36.11±1.17),(43.33±1.17),(39.95±2.22),(38.85±1.10)和(30.23±1.94) MPa。实验组钛瓷结合强度均高 于对照组(均P<0.05),且高于ISO 9693 规定的临床标准,其中B组(40 nm)的钛瓷结合界面结合紧密,无空洞及裂隙, 钛瓷结合强度和钛片瓷剥脱后表面瓷粉残留高于其他各组(均P<0.05)。结论： 通过电子束蒸镀的方式于纯钛表面形 成适宜厚度的钴铬合金涂层可提高钛瓷结合强度。     

树脂老化时间及硅烷偶联剂对金属托槽粘结强度的影响

目的：探讨临床上常用的光固化树脂固化后的不同老化时间和硅烷偶联剂对树脂与金属托槽之间粘结强度的影响,为临床上树脂的应用提供参考。方法：制作20个自凝塑料长方块,在每个长方块表面制备5个树脂表面,即100个光固化树脂测试试件;另制备5个自凝塑料长方块,每个长方块各制备1个树脂表面,即5个扫描电镜观察试件;共计105个树脂面。以松风Super snap抛光碟抛光处理后,将待测试的20个长方块随机分为5组,在人工唾液中按照老化时间的不同,以恒温水浴法（37℃）对固化后树脂试件进行老化处理,分为即刻粘结组（A组）、老化1h组（B组）、老化1d组（C组）、老化1周组（D组）和老化1个月组（E组）,每个粘结组按照不同的表面处理方式分为2个表面处理组,即33%磷酸酸蚀后涂布硅烷偶联剂处理组（硅烷偶联剂处理组,A1、B1、C1、D1和E1组）和33%磷酸处理组（磷酸处理组,A2、B2、C2、D2和E2组）,以3M化学固化粘结剂将树脂试件与托槽粘结,固化4min后,将试件置于装有37℃人工唾液中24h。以万能力学实验机测定各组老化树脂与金属托槽之间的抗剪切强度,记录去粘结后树脂表面的粘结剂残留指数（ARI）。5个观察试件未做表面处理,以扫描电子显微镜观察表面微观结构。结果：硅烷偶联剂处理组（A1、B1、C1、D1和E1组）间抗剪切强度比较差异有统计学意义（P<0.01）;两两比较,A1组平均抗剪切强度最高,B1组和D1组分别高于C1和E1组（P<0.01）,其余各组抗剪切强度比较差异均无统计学意义（P>0.05）;各组抗剪切强度均高于临床正畸治疗所需粘结强度。磷酸处理组（A2、B2、C2、D2和E2组）间的抗剪切强度比较差异无统计学意义（P>0.05）,仅A2组达临床正畸治疗所需抗剪切强度;两两比较,A2组平均抗剪切强度高于C2组（P<0.05）,其余各组间比较差异均无统计学意义（P>0.05）。各硅烷偶联剂组的树脂抗剪切强度均大于相同老化时间磷酸处理组（P<0.01）。硅烷偶联剂处理组和磷酸处理组树脂表面ARI计分组内比较差异无统计学意义（P>0.05）,相同老化时间组间比较差异有统计学意义（P<0.05）。扫描电镜观察,随着老化时间的延长,树脂表面填料分布逐渐不均匀。结论：复合树脂固化后即刻粘结托槽可达临床正畸治疗所需的抗剪切强度。硅烷偶联剂可提高老化树脂表面的粘结强度达到临床正畸治疗需要。     

三种粘结剂对钛-贵金属粘结强度的影响

目的:评价3种粘结剂对钛-贵金属的粘结效果?方法:用3种粘结剂[Clearfil SA Cement(SA)?RelyX Unicem(Uni)?3M易调型玻璃离子粘固剂(GI)]粘结抛光钛片与喷砂处理过的贵金属,水浴24 h后检测粘结强度,并在体视显微镜下观察粘结界面破坏情况?结果:SA组?Uni组的粘结强度明显高于GI组,具有统计学差异,SA组与Uni组之间粘结强度无显著性差异?SA组的试件界面破坏方式全部为贵金属—粘结剂界面的破坏;Uni组中,2个试件表现为混合破坏,3个试件表现为内聚破坏;GI组的试件则全部表现为混合破坏?结论:Clearfil SA Cement与RelyX Unicem在钛—贵金属界面具有较高的粘结强度?     

不同材料固定局部义齿患者行头颈部MRI检查的成像效果和安全性比较

目的：采用不同材料制作固定局部义齿,并行头颈部磁共振成像（MRI）检查,探讨其对MRI的影响。方法：招募1例符合条件的志愿者,分别选择钴铬合金、金铂合金和二氧化锆作为内冠材料进行固定局部义齿修复。将3种不同内冠材料固定局部义齿就位于患者口内,进行2种序列（T1-TSE和T2-TSE） MRI扫描。以不戴有修复体的扫描图像作为对照,观察伪影的形状及图像信号的变化,检测3组不同材料义齿伪影累及层数,检测3种材料在冠状位、矢状位和轴位图像中伪影的最大直径,观察固定局部义齿的安全性。结果：各组修复体均产生伪影,其表现形式为信号的强弱变化和图像形状变化;伪影范围在所累及的中心层面最大,在矢状位、冠状位和轴位图像上有不同的表现形式。钴铬合金组义齿伪影累及层数明显多于金铂合金组和二氧化锆组,伪影均限于修复侧颌面部,未累及颈椎及颅脑部。钴铬合金组义齿累及或轻微累及所有邻近组织,金铂合金组和二氧化锆组义齿仅轻微累及下颌牙、舌肌及上颌牙冠。钴铬合金组义齿产生的伪影最大直径大于金铂合金组和二氧化锆组（P < 0.05）。修复体未见移位,患者无自觉不适。结论：口腔固定局部义齿在MRI检查时会产生伪影。金铂合金或二氧化锆内冠修复体可明显降低伪影的影响。口内妥善粘接的固定修复体对MRI检查患者不产生安全影响。     

不同表面处理方法对氧化锆修复体粘接强度的影响

目的：探讨几种表面处理方法对氧化锆修复体粘接强度的影响,为提高氧化锆修复体的粘接力提供依据。方法：加工10 mm×10 mm×2 mm钇稳定氧化锆瓷坯60件,根据表面处理方法不同将试件分成喷砂组、硅涂层组、Z-PRIME Plus组、喷砂＋Z-PRIME Plus组、喷砂＋硅涂层组和硅涂层胶＋Z-PRIME Plus组,每组10件。使用通用型粘接剂Scotchbond^TM Universal制作氧化锆-树脂粘接样本,在37℃水浴中储存24 h后采用万能力学试验机测试其剪切强度,体视显微镜记录样品断裂模式,各组断裂样品随机抽取1件,在扫描电子显微镜下观察其表面形貌。结果：Z-PRIME Plus组试件所测得的剪切强度明显高于其他组（P<0.05）。断裂模式观察,粘接破坏主要出现在喷砂、硅涂层、喷砂＋硅涂层和硅涂层＋Z-PRIME Plus组试件中。喷砂＋Z-PRIME Plus组试件混合破坏4例,喷砂＋硅涂层组试件混合破坏8例;各组试件均未出现内聚破坏。扫描电镜下观察,喷砂、Z-PRIME Plus和喷砂＋Z-PRIME Plus组试件断裂面发生在粘接剂-氧化锆界面,硅涂层、硅涂层＋Z-PRIME Plus组试件断裂面发生在硅涂层-氧化锆界面,喷砂＋硅涂层组试件断裂面部分发生在硅涂层-粘接剂界面。结论：Z-PRIME Plus用于氧化锆表面预处理可以明显提高其与树脂的粘接强度。     

CAD/CAM钛合金表面处理工艺联合树脂粘接剂对硬质复合树脂粘接强度和耐久性的影响

目的:研究喷砂和微弧氧化两种金属表面处理方式及树脂粘结剂对钛合金与硬质复合树脂粘结强度和耐久性的影响。方法:应用CAD/CAM技术切削出80个底面直径10 mm、高8 mm的圆柱形钛合金试件。根据表面处理方式分为两组:喷砂组(sandblasting,SB)试件表面进行Al₂O₃ 颗粒喷砂,微弧氧化组(microarc-oxidation,MAO)试件表面处理后形成疏松多孔的陶瓷膜结构。每组内根据是否应用树脂粘结剂分为SB-resin luting-N组(不使用)、SB-resin luting-Y组(使用)、MAO-resin luting-N组(不使用)、MAO-resin luting-Y组(使用)4个亚组。试件与Cemerage硬质复合树脂粘结固化,每组的各一半测试冷热循环0次和5 000次后的粘结强度,对比分析测试结果。扫描电镜观察粘结强度试验前后钛合金试件表面形貌。结果:喷砂联合树脂粘结剂组冷热循环0次后,钛合金与硬质复合树脂的粘结强度最高(16.2±1.8) MPa;微弧氧化未联合树脂粘结剂组冷热循环5 000次后,两者的粘结强度最低(8.9±1.5) MPa,喷砂和微弧氧化未联合树脂粘结剂组冷热循环5 000次后粘结强度分别为(10.7±2.2) MPa和(8.9±1.5) MPa,相比循环0次组降低,差异有统计学意义(P=0.000和P=0.001);喷砂和微弧氧化处理联合树脂粘结剂5 000次冷热循环后粘结强度分别为(15.5±2.1) MPa和(11.7±1.3) MPa,相比循环0次组降低,但差异无统计学意义(P=0.087和P=0.234)。结论:喷砂和微弧氧化两种表面处理方式联合树脂粘结剂均可提高钛合金与硬质复合树脂的粘结强度和耐久性,以喷砂组提高更为显著;目前受微弧氧化技术参数的限制,喷砂效果优于微弧氧化。     

不同金属烤瓷全冠对龈沟液内可溶性细胞间黏附分子-1及白细胞介素-1β水平的影响

目的通过观察不同合金烤瓷冠修复前后龈沟液(GCF)中可溶性细胞间黏附分子-1(sICAM-1)及白细胞介素-1β(IL-1β)水平变化,探讨不同金属基底烤瓷冠对牙周组织的影响。方法将45颗牙分为镍铬合金组、钴铬合金组和金铂合金组,每组15颗,分别进行镍铬合金、钴铬合金和金铂合金PFM全冠修复。在治疗前及治疗后6个月检测受试牙菌斑指数(PLI)、龈沟出血指数(SBI)、龈沟探诊深度(GCD)、龈沟内GCF量和sICAM-l、IL-1β水平。结果镍铬合金组修复后6个月,SBI、GCD和GCF量和sICAM-l、IL-1β水平[(3.72±0.33)mm、(1.62±0.24)mm、(0.691±0.112)mg、(94.12±25.14)ng/mL、(8.49±3.22)ng/mL]与钴铬合金组[(3.03±0.35)mm、(1.18±0.18)mm、(0.419±0.131)mg、(74.20±26.34)ng/mL、(5.72±3.06)ng/mL]、金铂合金组[(2.21±0.27)mm、(1.42±0.21)mm、(0.325±0.115)mg、(64.89±24.01)ng/mL、(4.24±2.18)ng/mL]相比,差异均有统计学意义(均P<0.05)。且钴铬合金组修复后6个月,SBI、GCD和GCF量和sICAM-l、IL-1β水平与金铂合金组相比,差异有统计学意义(P<0.05)。结论金铂合金烤瓷全冠对牙周组织的不利影响小于镍铬合金、钴铬合金,钴铬合金优于镍铬合金。