不同类型卡环对基牙受力影响的光弹应力分析

用光弹实验应力分析方法,对设计弯制、铸造圈卡及“Ⅰ”型三种固位卡环臂的下颌单侧游离端义齿进行了垂直加载测试,观察了邻缺隙侧基牙根周应力情况。结果表明,在垂直负荷下,游离端义齿的固位或平衡卡环臂不影响近基牙受力的大小和方向;在近基牙受力方面,弯制卡环臂、铸造圈卡环臂及“Ⅰ”型卡环臂三者之间无明显差异;作用于可摘部分义齿的(牙合)力主要通过(牙合)支托传递至近基牙。     

266件铸造(牙合)支托对基牙磨损的临床分析

[目的]观察铸造活动义齿(以下简称义齿)(牙合)支托对基牙造成磨损的可能原因,提出相应处理方法.[方法]观察采用铸造活动义齿修复牙列缺损的患者216例,共266件铸造活动义齿.观察时间4～10年,观察(牙合)支托对基牙造成的各种磨损及产生的症状.[结果]266件铸造活动义齿中轻度牙本质过敏146件,继发龋46件,牙纵折18件,基牙磨损发生率为79.0%.[结论]铸造活动义齿会造成基牙的磨损,设计不合理,制作粗糙,戴牙时间越长等牙磨损越严重.     

锤造金属(牙合)面的临床应用

造成牙列缺损的原因主要是病理性龋病,牙周病,外伤牙折,本文报告的是磨牙缺损部分托牙修复。介绍如下: 一、适应症磨牙缺失过久,对(牙合)牙列(牙合)上移位至缺隙区龈(牙合)距离过短,或邻牙移位近远中间隙过小,而两端邻牙不松动,牙周健康。二、操作要点①牙体制备:缺隙区近中或远中的基牙上制备(牙合)支托凹要求近远中长度为基牙(牙合)面1/4,颊舌宽度为基牙的1/3,支托凹应呈匙形,对(牙合)牙过度伸长的功能尖应进行调磨。②蜡型雕刻:在缺隙     

金合金卡环固位力与基牙倒凹深度的关系

目的 研究金合金卡环固位力与卡环臂进入基牙倒凹深度间的关系.方法 采用Chatillon测力仪,测定临床常用金合金铸造三臂卡在磨牙和前磨牙的0.25、0.375、0.50、0.75 mm倒凹深度上的固位力, 同时进行统计学分析.结果 金合金卡环臂进入倒凹越深,固位力越大;相同倒凹深度上,磨牙金合金卡环固位力比前磨牙大.结论 在卡环弹性极限内,金合金卡环固位力与卡环臂进入基牙倒凹的深度成正比.     

金合金卡环固位力与基牙倒凹深度的关系

目的研究金合金卡环固位力与卡环臂进入基牙倒凹深度间的关系。方法采用Chatillon测力仪,测定临床常用金合金铸造三臂卡在磨牙和前磨牙的0.25、0.375、0.50、0.75 mm倒凹深度上的固位力,同时进行统计学分析。结果金合金卡环臂进入倒凹越深,固位力越大;相同倒凹深度上,磨牙金合金卡环固位力比前磨牙大。结论在卡环弹性极限内,金合金卡环固位力与卡环臂进入基牙倒凹的深度成正比。     

活动义齿修复中铸造金属面及舌侧卡环的制作

在活动义齿修复中 ,对于对牙合牙伸长移位 ,使牙合龈距离过小者 ,间隙两侧牙移位 ,使间隙的近远中距离过小者 ,以及咬合力过大者 ,均可适用铸造金属牙合面及舌侧卡环。其制作优点是金属牙合面强度大 ,可承受较大牙合力耐磨损 ,不易咬断 ,常用于前磨牙及磨牙的修复。其颊舌面以白色树脂形成 ,与天然牙颜色协调 ,现简单介绍其代型上制作的方法如下 :1、①在石膏模型上准备活动义齿修复的基牙及缺失牙区均匀地涂上一薄层分离剂 ,待其干燥后再在基牙舌侧抹一层石蜡油。按常规铸造牙合支托及舌侧卡环法 ,在基牙的牙合支托凹及其舌侧观测线上方 ,…     

可摘局部义齿牙合支托的计算机辅助设计

目的：探讨可摘局部义齿牙合支托的设计方法,为进一步开发可摘局部义齿专用设计软件探索路线。方法：应用层析扫描仪扫描牙列缺损石膏模型获得三维点云数据。以三维设计软件唐龙系统为平台,用C++语言开发牙合支托设计模块。提取基牙点云数据,首先以投影法确定牙合支托组织面轮廓线,然后分别构建组织面及抛光面,形成由两张曲面相互拼合成的一个封闭实体。结果: 应用新开发的牙合支托设计模块设计牙合支托操作简单,形成的牙合支托表面光顺平滑,外形凸度与牙体表面一致,可达到临床要求。结论: 以唐龙系统为平台开发的牙合支托设计模块设计自动程度比通用软件大幅提高,设计者不需要掌握专门的计算机知识,适合口腔医生使用。牙合支托建模技术路线具有一定普遍性,对最终完成可摘局部义齿专用设计软件的开发具有重要意义。     

选择性激光熔化打印可摘局部义齿圆环形卡环固位力的有限元分析

目的: 通过有限元分析对比评价不同设计的选择性激光熔化(selective laser melting, SLM)打印钴铬、纯钛、钛合金(Ti-6Al-4V)可摘局部义齿圆环形卡环的固位力,并分析卡环在脱位过程中的应力分布。方法: 设计A(体部宽度/厚度为1.9 mm/1.1 mm,卡环臂聚合度为0.8)和B (尺寸A的1.2倍)两种圆环形卡环尺寸,再针对上述尺寸分别设计进入0.25 mm(A1,B1)和0.50 mm(A2,B2)两种倒凹深度,建立上述4种形态的卡环和基牙的有限元模型,将测量得到的SLM金属(钴铬、纯钛、钛合金)的密度和弹性模量赋予卡环,将釉质的密度、弹性模量、泊松(Poisson)比赋予基牙。设置卡环臂尺寸为A且进入0.25 mm倒凹的铸造钴铬合金卡环为对照组(C), 并在有限元模型中赋予铸造钴铬合金的密度和弹性模量。所有金属的泊松比设定为0.33。在有限元模型中,沿脱位方向对卡环施加5 N的初始载荷, 计算卡环沿脱位方向的最大位移,若卡环没有完全脱位,则每次在卡环上重新施加比上一次多5 N的载荷,直至卡环能够完全脱位,从而得出不同组卡环的固位力区间。经过上述有限元模型测试,筛选出与对照组卡环固位力区间相同的SLM金属卡环,进一步进行实体的就位/脱位实验验证,并通过有限元分析其von Mises应力分布。结果: 有限元分析发现B1、B2形态的SLM金属(钴铬、纯钛、钛合金)卡环,A2形态的SLM钴铬卡环的固位力均大于对照组卡环。A1形态的SLM纯钛和钛合金卡环的固位力小于对照组卡环。A1形态的SLM钴铬卡环、A2形态的SLM纯钛和钛合金卡环的固位力与对照组卡环相当(15~20 N), 进一步的实体测试表明,这3组SLM金属卡环固位力分别为(21.57±5.41) N、(19.75±4.47) N、(19.32±2.04) N,差异无统计学意义(P>0.05),这3组卡环中,除SLM钛合金卡环外,SLM钴铬和纯钛卡环的最大von Mises应力均超过各自的屈服强度。结论: 对于SLM工艺加工制作的卡环,卡环臂尺寸和进入倒凹深度均相同的钴铬卡环的固位力大于纯钛和钛合金卡环,可通过调整进入倒凹深度和卡环臂尺寸来调整SLM金属卡环的固位力。考虑到义齿在患者口内的长期稳定使用,如采用SLM工艺加工卡环,建议设计卡环臂尺寸为A,进入倒凹量为0.50 mm,并采用钛合金材料制作。     

隐性义齿的应用与体会

隐性义齿是一种具有弹性的活性塑料制成的半透明活动可方便摘下的义齿,不需要金属卡环支架固位,具有美观、舒适、柔韧、耐用等特点,与传统的修复牙比较,显示出特有的美感效果。1资料与方法1.1临床资料共为1600例患者修复缺失牙3400个。患者选择的条件是：1）前牙缺失患者,除间距低,缺隙小,基牙活动除外,均可选用,前牙间隙牙缺失修复,效果更好。2）患者自愿接受。1.2方法1.2．1义齿设计1）固位的卡环向基托基牙侧延伸部分,通过进入基牙倒凹及牙槽呢区,与基牙表面产生环抱力,使义齿获得固位。2）人工牙与基托形成化学结合,必须…     

单侧游离端义齿不同固位体的应力分布

末端游离缺失在临床上较为常见 ,由于游离端缺牙的特殊性 ,修复时所选择的基牙只能局限于缺牙侧某一端 ,另一端呈游离状态 ,因而形成悬臂梁的受力方式。基牙所受的杠杆力较大 ,常常带来义齿固位不良、下沉、翘动等问题 ,设计的缺陷往往导致基牙及基托下支持组织负载过重、基牙移位、松动 ,牙槽嵴加速吸收的严重后果。如何保证患者戴用的义齿在行使功能中舒适稳定、固位良好、有利于周围软硬组织的健康 ,一直为国内外口腔修复工作者研究探讨的重要课题之一 ,本文就单端游离缺失的有关研究加以综述。1　可摘局部义齿的应力分析研究1.1　支托…     

前部基牙He（切）垫在下颌双侧游离端缺失可摘局部义齿中的应用

下颌双侧游离端缺失的义齿修复 ,在常规设计同时增加前部基牙铸造金属牙合 (切 )垫的修复方法 ,经临床运用效果满意 ,现报道如下。1　临床资料1.1　一般资料　 1984年 5月至 2 0 0 1年 12月采用前部基牙牙合(切 )垫方法修复双侧游离端缺牙 47例 ,年龄 47～ 72岁 ,其中 ,基牙松动者 6例 ,牙槽嵴严重吸收者 14例 ,通过牙合垫恢复垂直距离者 6例 ,上颌为无牙颌者 5例 ,下颌双侧游离端缺失 ,对颌为自然牙者 16例 ,1.2　适应证　下颌多数后牙缺失的双侧游离端缺失或兼有其他牙缺失 ,近中基牙松动不能采用近 (远 )中牙合支托 (基牙松动应小于Ⅱ度 …     

计算机辅助设计与制作一体化聚醚醚酮可摘局部义齿不同形态组件的适合性评价

目的: 评价用聚醚醚酮(polyetheretherketone,PEEK)制作可摘局部义齿不同形态组件的适合性。方法: 选取已进行基牙预备的下颌牙列缺损超硬石膏标准模型进行三维扫描,获得牙列缺损数字模型,联合牙科计算机辅助设计软件与逆向工程软件分别设计13个完整的可摘局部义齿,用计算机辅助制作技术制作PEEK一体化可摘局部义齿,在超硬石膏模型上试戴。用硅橡胶印模材复制义齿各组件与模型之间的间隙,采用三维偏差分析法测量牙合支托、基托和大连接体处的间隙大小,通过单因素方差分析、配对t检验分别比较各组件之间以及各组件内部的间隙差异是否有统计学意义。结果: PEEK一体化可摘局部义齿在超硬石膏模型上就位良好。单因素方差分析表明牙合支托、基托和大连接体处间隙的差异有统计学意义(P<0.01)。牙合支托处平均间隙[(84.3±23.6) μm]大于基托[(32.5±27.8) μm]和大连接体处[(49.9±47.0) μm] (P<0.01),但均满足临床需求;基托与大连接体处间隙差异无统计学意义(P>0.05)。游离端与非游离端基托处平均间隙为(25.1±55.3) μm和(41.5±17.7) μm,两者差异无统计学意义(P>0.05)。远离缺牙间隙牙合支托与靠近缺牙间隙牙合支托的平均间隙为(80.8±42.1) μm和(86.1±29.8) μm,两者差异无统计学意义(P>0.05)。结论: 数字化设计的全组件可摘局部义齿可用PEEK切削为一体化可摘局部义齿,该义齿不同形态组件均有良好的适合性,有良好的应用前景。     

上颌总义齿修复中难症的处理

<正> 1.上颌总义齿修复,在临床上常遇到的难症有下列几种情况1·1 下颌仅余留前牙,为过高位,影响上前牙的排列,由于上颌总义齿难于达到前伸(牙合)平衡,导致其固位不佳。1·2 余留少数下颌后牙,且余留牙齿伸长,使义齿不能排列成正常的纵(牙合)曲线,上颌总义齿无法达到前伸及侧方(牙合)平衡,固位不佳。1·3 下颌为天然牙或仅个别牙缺失,有末端基牙,但末端牙牙位过低,而下前牙为过高位,形成反纵颌曲线,致使上颌总义齿不能达到前伸颌平衡,因而固位     

铸造牙合支托在后牙隐形义齿修复中的应用

目的：探讨后牙隐形义齿修复中采用铸造牙合支托和传统树脂支托对咀嚼功能的影响。方法：将102例KennyⅢ缺失的患牙随机分成两组,观察组54例采用铸造牙合支托和加弹性义齿联合进行修复;对照组48例选择传统树脂牙合支托,1周后对其咀嚼情况进行复查。结果：观察组54例中有52例可完全进行正常咀嚼,2例有少许疼痛,而对照组48例中有12例有少许疼痛,8例完全不能进行正常咀嚼功能。结论：在后牙隐形义齿修复中增加铸造牙合支托变黏膜支持式为混合支持式,保持了隐形义齿的美观和良好固位的同时,使咀嚼效率得到明显提高,值得推广使用。     

112件活动义齿的(牙合)支托对基牙磨损原因初探

用活动义齿修复牙列部分缺陷时，由于制作者忽略了(牙合)支托凹的预备和(牙合)支托的弯制，常给基牙造成严重磨损。鉴于目前这类报道较少，故将我科98例（112件）活动义齿对基牙磨损的原因进行探讨。临床资料1．本组98例活动修复体，按王征寿氏分类法统计：第一类48件，占42.86％；第二类3件，占2.86％：第五类29件，占25.89％；第六类32件，占28.87％。其中男性66人77件，女性32人35件。年龄最小34岁，最大68岁。112件修复体中34岁～45岁9件：45～55岁38件，55岁以上65件。2．活动     

266件铸造支托对基牙磨损的临床分析

[目的]观察铸造活动义齿(以下简称义齿)支托对基牙造成磨损的可能原因,提出相应处理方法。[方法]观察采用铸造活动义齿修复牙列缺损的患者216例,共266件铸造活动义齿。观察时间4~10年,观察支托对基牙造成的各种磨损及产生的症状。[结果]266件铸造活动义齿中轻度牙本质过敏146件,继发龋46件,牙纵折18件,基牙磨损发生率为79.0%。[结论]铸造活动义齿会造成基牙的磨损,设计不合理,制作粗糙,戴牙时间越长等牙磨损越严重。     

整体铸造在可摘局部义齿中的运用

目的探讨整体铸造在可摘义齿修复中,尤其在双侧游离缺失,对胎异常、邻牙,缺失间隙均异常情况下修复的效果.方法对临床1558例病人采取整铸支架式可摘局部义齿的设计,设计合理的卡环类型,设计为混合支持式或者牙支持式.结果整体铸造式的可摘义齿,符合可摘局部义齿的设计原则,有良好的固位,良好的稳定性,良好的支持,高质量的恢复牙的形态和功能.结论整体铸造在可摘局部义齿运用中,对口腔软硬组织健康的恢复有良好的作用,由于使用的带模铸造这一精密的铸造技术,加上义齿自身的优点,能够恢复牙的形态和功能.     

近远中(牙合)支托对末端游离缺失修复应力分布的影响

目的 研究下颌末端游离缺失修复中近中与远中(牙合)支托设计对加载时基牙及支持组织应力分布的影响。方法 将初始模型导入HyperMesh 7.0 软件建立下颌双侧末端游离缺失模型（765-567缺失）,模型导入UG 5.0软件设计近中支托与远中支托修复方案,导入HyperMesh 7.0软件进行修复方案的有限元网格划分,分别建立近中(牙合)支托（M模型）与远中（D模型）(牙合)支托修复有限元模型。分析和比较两种模型在双侧垂直加载时基牙及支持组织最大应力及其分布情况。结果 在基牙及其牙周膜,D模型基牙牙冠、牙根及牙周膜的最大应力均显著大于M模型; D模型应力分布主要集中于4-4牙根,M模型43-34牙根应力分布较为均匀。在缺牙区黏膜,M模型最大应力显著大于D模型, 两种修复方案模型应力分布分别位于4-4远中位置和76-67位置。两种修复方案模型缺牙区牙槽骨最大应力接近,其中M模型应力分布更广泛。结论 采用常规可摘局部义齿修复末端游离缺失时,应优先选择近中(牙合)支托设计。     

活动义齿后牙缺失小间隙的设计和修复方法

后牙缺失小间隙 ,包括个别牙缺失的近远中径短或伴有龈牙合径低的小间隙、多数牙缺失龈牙合径低的小间隙。这类间隙内设置卡环连接体互相重叠 ,基托鞍基部分较薄 ,更有锁牙合、错牙合导致的牙合支托放置困难 ,牙合力不能均匀分散。我院口腔科多年来采用以下 3种类型义齿修复。 (1)义齿、基托、卡环都用合金铸造整体义齿 ;(2 )义齿牙合面用合金铸造或锤造的合金牙合面板义齿 ;(3)基托用合金铸造或锤造的合金基托义齿。而合金基托义齿又分纯合金片基托 ,网状合金片基托即网状合金片基托包埋在塑料基托内。合金片和塑料联合基托 ,即一部分是塑…     

可摘局部义齿铸造支架中各类卡环的临床应用

铸造支架是可摘义齿的重要组成部分,卡环的设计和制作是铸造支架的关键部分之一,支架卡环的种类很多,设计应根据具体的缺牙部位基牙的健康状况,基牙周围组织情况,正确运用,若设计不合理将不能很好的防止义齿脱位,下沉,翘动和摆动,造成铸造支架的失败.卡环的制作要严格掌握卡环臂进入倒凹区的深度,长度以及厚度和宽度等的要求,使之起到良好的固位作用,便于取戴,还应考虑到美观,舒适及保护基牙的作用.通过多年的临床观察,对各类卡环在临床中的运用特点总结如下.