004 塑脂聚合收缩应力对粘接剂厚度的影响

[英]/Choi KK… // J Dent Res. -2000,78 (3). -812～817 本研究旨在定量检测塑脂收缩应力和粘接层厚度及其V类洞微漏.使用一个接触传感器连接玻璃离子残端.该末端用250μm的氧化铝喷沙,在两个末端涂上烤瓷的底漆,光敏粘接树脂和不锈钢条.Multpurpose粘接剂涂4次形成不同的厚度,每层固化为10s,用移动调节器测出粘接剂的厚度.并进行前后记录,XRV塑脂作为测量应力塑脂.在两个柱状之间放置塑脂,控制粘接面与未粘接面两者之间比例.由调节器再定位,塑脂层的间隙是1.25mm(粘接比=2),或者0.8mm(粘接比=3).用2只光固化枪从相对的方向照射60s,塑脂套筒式喷沙,放置的塑脂容易被光线分散,或提供更多的光照,或减少光照密度、冷热传递的作用.用一个250mW/cm2的幅射计量通过套洞可测光的密度.塑脂的收缩应力是内部的受力分子吸收了光分子产生最大的回缩.一个无接触的传递信息通常在粘接末端自由反馈到实验计算器上SZ控制计算软件之间距离,该距离保持一个0.25μm常数,在最小值检验器记录最大值,30个样本粘接剂厚度为20～30μm,在每个粘接比的水平上,得到轴向的平均收缩应力.用两末端面积分成最大收缩应力,进行统计学分析.结果,当粘接比为3.0与粘接比为2.0时得到的收缩应力有较高的统计学意义.在微漏中,当粘接比为2.0,V类洞型的牙龈边缘微漏深度高于牙切缘.除了2～3层粘接剂粘接厚度出现的微漏显著地增加2～4倍.涂1～2层粘接剂牙切浆和总的微漏指数有不同的意义.牙龈缘微漏率与粘接比为2.0时无关,当粘接比为3.0时,涂2层粘接剂出现的微漏比涂1层出现的微漏在牙龈边缘有意义.普遍对两个粘接比(2.0、3.0)总的微漏率都相同.(任贤云摘王志坚校)     

玻璃渗入多孔的氧化铝塑脂粘接的剪粘力

对玻璃渗入氧化铝陶瓷获得可靠的金瓷和 R种塑脂粘接 ,在不同喷沙的处理下进一步用 SEM检查瓷面丧失量及其表面结构。按厂商说明 ,玻璃渗透氧化铝陶瓷样本构成一个直径 5mm、厚 3mm的盘。全部样本用 1 2 0 0目的金刚砂轮研磨后放在超声波浴缸 ,缸内用丙酮液清洁 1 0 min,干燥 ,称重 ,分成两个组。1组用 50μm Al2 O3喷砂 ,另一组用人造金刚石 1～ 3μm。样本用特殊夹具夹上 ,要测试的面在两喷嘴之间约 1 0 mm,喷嘴的移动受时间的限制。喷砂区约有 5mm区域。在 2 5个气压下逐渐移动夹具的嘴 1 4s。全部样本放在丙酮浴缸内 ,再清洁 1 0 min…     

006 玻璃渗入多孔的氧化铝塑脂粘接的剪粘力

[英]/Sen D…//J Prosthet Dent. -2000,83. -210～215 对玻璃渗人氧化铝陶瓷获得可靠的金瓷和R种塑脂粘接,在不同喷沙的处理下进一步用SEM检查瓷面丧失量及其表面结构.按厂商说明,玻璃渗透氧化铝陶瓷样本构成一个直径5mm、厚3mm的盘.全部样本用1 200目的金刚砂轮研磨后放在超声波浴缸,缸内用丙酮液清洁10min,干燥,称重,分成两个组.1组用50μmAl2O3喷砂,另一组用人造金刚石1～3μm.样本用特殊夹具夹上,要测试的面在两喷嘴之间约10mm,喷嘴的移动受时间的限制.喷区约有5mm区域.在25个气压下逐渐移动夹具的嘴14s.全部样本放在丙酮浴缸内,再清洁10min,消除表面杂质,吹干.用精确的尺测量表面丧失的材料.精确到0.01mg,转变成烤瓷材料.用t检验评价材料的损失.用表面光度仪检查每个样本的粗糙度(精确到0.005μm).每个样本记录5次求其均值.对10个样本,用2种方式重复5次实验,求得平均值.对比组使用t检验,摄表面光度图和SEM.为测剪切粘结力,样本需埋入自凝塑脂内及烤瓷面周围.A12O3和金刚石组又分成2个小组,在第一小组用Panavia EX粘接树脂,第二小组用Super-Bond粘接.在烤瓷面上一个塑料圈直径4mm,高15mm超出瓷面.用塑料充填在圈内大约3min固化.粘接后全部样本放在15～60℃温度循器内循环1 000次,最大及最小温度应达到每次约10s.使用实验机械测量剪粘力,用一个凿型杆以0.5mm/秒的速度冲击混合物(瓷,瓷处理面,粘接塑料).在In-Ceram瓷样本上,A12O3和金刚石粒子冲击过的折裂界面用SEM检查.金刚砂粒子冲击过和A12O3冲击过的两组相比,有很高的统计学意义.(任贤云摘王志坚校)     

Ⅴ类洞型塑脂充填受力温度循环产生的微漏

用 Dyract塑脂在 类洞型充填。温度、受力循环及制备成不同类型的洞型 ,洞边缘产生不同的微漏。用 32颗新鲜离体牙 ,在每颗牙的牙釉本质交界处颊舌面制洞 ,每个洞型宽 3mm、深 2 .5mm、长4mm。按要求制成 型和 U型洞。涂上粘结剂 2 0 s,空气吹干 ,充填 Dyract塑脂光固化 1 0 s,打磨抛光。全部牙齿分成四组 :热循环组 ;受力循环组 ;热—力循环及对照组。热循环所测试样本分别放在 4～60℃的浴缸内 1 min～ 1 5s不停变化。共五天循环2 88次。用人工自动模拟系统作下颌 3- D运动 ,受负载 1 0 0 N,频率 2 Hz,在室温下做模拟咀嚼运动 7h(2 -…     

粘接剂厚度对IPS Empress II 全瓷冠应力的影响分析

目的 本研究利用数值分析方法研究3M ESPE RelyX ARC粘接剂厚度对IPS Empress II全瓷冠各组成部分应力水平的影响。方法 建立粘接剂厚度分别为60、90、120和150μm的四种全瓷冠数值模型,施加四种不同的载荷加载方式,用数值计算方法分析全瓷冠的各组成部分的应力极值和应力分布进行分析。结果 当粘接剂的厚度从60μm增大到90μm时,全瓷冠饰面瓷和核瓷的张应力极值都有所降低;而当厚度增至120μm时,瓷冠的应力水平有所提高,当厚度继续增大为150μm时,饰面瓷和核瓷的应力极值显著增大。结论 粘接剂内部的正应力在粘接剂厚度为90-120μm时维持在一个较低的水平。当粘接剂厚度达到90μm以上时,剪应力幅值变化不大。当粘接剂厚度维持在90μm附近时,可以降低各瓷层内部的应力水平。粘接剂主要以剪切的方式破坏,粘接剂剪切强度是一个值得注意的问题。     

粘接剂吸水老化对CAD/CAM二硅酸锂单层瓷冠触压承载能力的影响

目的 利用实验和数值模拟方法对CAD/CAM二硅酸锂单层冠的触压破坏进行分析,研究粘接剂吸水老化对瓷冠承载能力的影响。方法 设计并制作二硅酸锂单层冠切片试件,平均分组保存于空气和水环境中30 d后进行触压实验,对比分析其承载力;通过电子扫描显微镜对切片试件的断裂面和粘接界面进行观察;利用数值模拟方法计算瓷冠的应力分布,分析单层冠承载能力受粘接剂老化的影响。结果 保存于空气中的单层切片全瓷冠承载力为(561.51±65.66) N,粘接剂吸水老化后单层冠承载力为(398.09±90.20) N,有显著性差异;粘接剂老化后粘接强度降低,导致瓷层下表面处拉应力增大,使得单层冠更易产生破坏。结论 粘接剂遇水老化使界面的粘接力下降,改变了单层冠承载时的应力分布,降低了单层冠的承载能力。研究结果为临床中CAD/CAM单层冠修复系统的设计和制备提供参考依据。     

影响口腔高分子粘接剂内聚强度因素的探讨

本文采用柠檬酸—FeCl_3混合溶液、EDTA溶液分别作为牙面处理剂,联用一种牙本质粘接剂和四种牙釉质粘接剂,将复合树脂粘接到牙本质上,通过粘接强度的测试,考察影响高分子粘接剂内聚强度的因素。研究结果制明: 1.对于牙本质粘接剂与不含填料的牙釉质粘接剂联用体系,用柠檬酸—FeCl_3混合液处理牙面后的粘接强度比用EDTA处理的低。这可能是用前者处理时铁离子以Fe~3+存在于牙面,它对粘接剂中的单体有阻聚作用而影响粘接剂的内聚强度。 2.氧气对粘接剂单体有阻聚作用。若粘接剂中含有更容易与氧气反应的还原性物质,则可降低氧气对粘接剂中单体的阻聚作用而提高粘接剂的内聚强度。 3.对于牙本质粘接剂与含填料的牙釉质粘接剂联用体系,用柠檬酸—FeCl_3混合液处理牙面后的粘接强度比用EDTA处理的高。这种差异取决于表面处理时牙面的脱钙程度和牙本质小管的开口大小。前者使牙面脱钙和牙本质小管的开口程度较大,这有利于含填料的粘接剂树脂在牙面的充分浸润和渗透。由于此联用体系含有增强的填料,其内聚强度受Fe~(3+)阻聚作用的影响较小。     

激光辅助陶瓷托槽去粘接对牙釉质及牙髓不良影响的Meta分析

目的:对激光辅助陶瓷托槽去粘接后牙釉质及牙髓不良反应进行Meta分析。方法:计算机检索The Cochrane Library(2017年12期)、Pub Med、CBM、CNKI、万方数据库,搜集激光辅助陶瓷托槽去粘接后牙齿表面粘接剂残余指数及牙髓温度变化的相关研究,检索年限均从建库至2017年12月。由两位研究者独立筛选文献,提取资料并评价纳入研究的偏倚风险后,采用Stata 12.0进行统计分析及Revman 5.3进行亚组分析。结果:激光辅助陶瓷托槽去粘接影响牙面粘接剂残余指数纳入7个研究,激光影响牙髓温度纳入6个研究。Meta分析结果显示:陶瓷托槽去粘接前使用激光进行照射与否对于去粘接后牙面粘接剂残余指数的大小无显著作用[MD=0.074,95%CI(-0.472~0.619),P=0.791];相反,激光照射可以显著提高牙髓温度[MD=3.69,95%CI(2.71~4.66),P=0.000],且合适的激光参数设定对牙髓无不可逆性的损伤。结论:激光应用于陶瓷托槽去粘接对于牙面上的粘接剂残余指数无明显影响,但会导致牙髓温度升高。     

不同树脂粘接剂对纤维桩粘接强度及断裂界面的作用

背景：树脂类粘接剂粘接纤维桩的良好性能已被肯定,但不同种类树脂粘接剂的粘接性能不同。 目的：比较Bisco One-step、Clearfil DC及3M RelyX Unicem三种树脂粘接系统对纤维桩的剪切粘接强度,研究纤维桩与根管壁牙本质间的粘接性能。 方法：将15颗人离体牙在釉牙骨质界冠方1 mm处与牙体长轴方向垂直去除牙冠,磨平,常规热牙胶技术根管治疗后,随机分为3组,分别采用Bisco One-step、Clearfil DC及3M RelyX Unicem树脂粘接剂将玻璃纤维桩黏固于根管内,包埋后分别切片制备2 mm厚的样本,采用微推出法测试各组样本的粘接剪切强度;在高倍显微镜下观察所有被测样本的破坏类型。 结果与结论：Bisco One-step粘接剂组、Clearfil DC粘接剂组及3M RelyX Unicem粘接剂组的粘接强度分别为(4.69±1.85),(6.10±0.36),(7.04±0.92) MPa,Bisco One-step粘接剂组粘接强度与Clearfil DC粘接剂组、3M RelyX Unicem粘接剂组比较差异有显著性意义(P < 0.05),Clearfil DC粘接剂组粘接强度与3M RelyX Unicem粘接剂组比较差异无显著性意义。所有样本均主要为Ⅱ,Ⅳ型破坏,即脱出的桩表面完全被粘接剂覆盖或根管壁及桩表面均有部分粘接剂覆盖。表明3种粘接系统对纤维桩粘接强度差异显著,根管壁牙本质-粘接树脂界面是粘接薄弱环节。中国组织工程研究杂志出版内容重点：生物材料;骨生物材料; 口腔生物材料; 纳米材料; 缓释材料; 材料相容性;组织工程全文链接：     

不同粘接剂材料对全瓷修复应力分布影响的数值研究

目的研究不同粘接剂材料对全瓷修复应力分布的影响。方法采用螺旋CT扫描和CAD建模技术相结合的方法,建立下颌第1磨牙全瓷修复系统模型,选取临床上常见的4种树脂粘接剂材料(Duo Cement、Lute-It、Rely-X ARC、VariolinkⅡ),用ABAQUS软件计算应力分布。结果使用低填料型Lute-It粘接剂时粘接界面的应力最大。从黏弹性力学角度看,具有较大储能模量和损耗模量的树脂粘接剂会产生较低的应力极值。结论建议临床上采用高填料型且具有较大储能模量和损耗模量系数的树脂粘接剂。     

005 V类洞型塑脂充填受力温度循环产生的微漏

[英]/Hakimeb S… //J Prosthet Dent. -2000,83.-194～203 用Dyract塑脂在V类洞型充填.温度、受力循环及制备成不同类型的洞型,洞边缘产生不同的微漏.用32颗新鲜离体牙,在每颗牙的牙釉本质交界处颊舌面制洞,每个洞型宽3mm、深2.5mm、长4mm.按要求制成V型和U型洞.涂上粘结剂20s,空气吹干,充填Dyract塑脂光固化10s,打磨抛光.全部牙齿分成四组:热循环组;受力循环组;热-力循环及对照组.热循环所测试样本分别放在4～60℃的浴缸内1min～15s不停变化.共五天循环288次.用人工自动模拟系统作下颌3-D运动,受负载100N,频率2Hz,在室温下做模拟咀嚼运动7h(2-D),咬碎长0.8cm的东西,频率为2Hz,受负载100N,每组样本测试完成后,用干燥穿透方法评价微漏,然后每颗牙置入2%硷性品红液24h.纵向的,颊舌向切开每颗检测牙,用尺子测量两者界面渗透长度,并作详细记录.按统计学ANOVA进行分析,结果,对照组没有微漏出现.热循环对塑脂产生微漏有明显作用,受载循环组也没有意义.不同类型的洞型设计对微漏的产生有作用.混合作用对颊缘及舌龈缘表现不同,微漏意义也不同(P＜0.05).在其它两侧无作用(P＞0.05).U型洞比V型洞的微漏低.颊边缘、舌龈边缘及洞型相互作用有意义.在舌侧龈边缘对应力循环和洞型有意义(P＜0.05).热循环、应力循环洞型仅对颊面修复的洞型龈边缘有意义(P＜0.05).(任贤云摘王志坚校)     

502胶在有机玻璃瓶装人体陈列标本制作中的应用体会

50 2胶是一种有机化合物 ,又名瞬间粘合剂 ,广泛用于工业电子仪器粘接和汽车各种零件粘接 ,还可以用于化学有机材料和有机纤维的粘接。经过我们的实验 ,可以用作陈列标本的粘贴。如神经、血管、肌纤维粘接 ;器官断裂粘接 ,但不适用于骨断裂粘接。其特点是标签不脱落 ,粘接牢固 ,结构不变形 ,在人体陈列标本制作中 ,传统用明胶粘贴标签和涂刷标本作为主要材料。为了保证标签粘贴牢固和断裂的神经血管以及其它结构的稳固性 ,不让结构变位变形。近年来 ,我们用 5 0 2胶作为粘接剂 ,用后效果满意 ,特向同行介绍。材料与方法 :先准备 5 0 2胶 ,把…     

手性蜂窝夹层结构椎体植入物结构参数优化设计

目的 运用有限元方法分析手性蜂窝夹层结构椎体植入物的应力分布规律,为指导椎体压缩性骨折的临床治疗提供理论依据。 方法 建立三韧带手性蜂窝夹层结构椎体植入物三维有限元模型,结合正交实验法和面内外尺寸效应分析进行结构参数优化设计,并分析 5 种不同工况下的应力和应力分布。 结果 应力峰值最小的结构参数组合为:胞元壁厚 0. 28 mm,面板厚度 0. 8 mm,胞元高度 0. 2 mm,韧带长度 0. 6 mm,应力峰值出现在蜂窝层边缘靠近上下面板的部分,最大应变位于上面板边缘未受蜂窝芯子支撑的部分。 结论 优化设计后的手性蜂窝夹层结构满足人体生理载荷,植入椎体后应力峰值比正六边形蜂窝夹层结构更小,应力分布更均匀,适合作为椎体植入物基本结构。     

不同玷污层对4种树脂粘接系统粘接强度及粘接耐久性的影响

文题释义： 玷污层：牙体预备时由于车针的高速切割和挤压，牙本质表面形成厚1-5 μm的玷污层，它由无机物碎屑和凝固的胶原纤维碎屑组成。切割碎屑深入牙本质小管口形成管塞。磷酸酸蚀处理能够去除牙本质表面的玷污层及污物，而自酸蚀粘接剂则因为酸性较弱仅能对牙本质表面的玷污层及杂质进行部分溶解，并最终将剩余的玷污层包含在内形成混合粘接层。 甲基丙烯酰癸氧基二氢磷酸酯(10-MDP)：是一种性能优良的酸性功能单体，与羟基磷灰石反应生成的难溶性钙盐形成“纳米层状结构”，强烈吸附于牙本质表面，这一特点被认为能够增强粘接性能，并且对胶原纤维有保护作用，长期观察发现其可以提高粘接剂的耐久性。 背景：当用旋转式或手动器械处理牙表面时，在牙釉质和牙本质上由切割和磨损产生的碎片形成了玷污层。玷污层是影响牙和修复材料之间粘接的重要因素，明确玷污层对不同种类粘接剂的影响对口腔医生的临床选择与正确使用具有重要的临床意义。 目的：评价使用不同金刚砂车针预备的试件在人工唾液中存储24 h与100 d后，对4种粘接剂与牙本质粘接强度的影响。 方法：获取离体人磨牙80颗，分别进行600号碳化硅砂纸(对照)、中细粒度金刚砂车针、标准粒度金刚砂车针、粗粒度金刚砂车针4种牙本质表面处理，每种处理20颗；每种处理方法内分4个亚组，分别以两步法自酸蚀粘接剂Optibond Versa(VSA组)、一步法自酸蚀粘接剂Optibond All in One(AIO组)、通用型粘接剂Single Bond Universal(SBU组)及全酸蚀粘接剂Bond 5(GLU组)进行树脂粘接。粘接完成后，将试件置于人工唾液中37 ℃储存24 h及100 d，随后进行微拉伸强度测试，使用扫描电镜观察牙本质端断裂面，并对断裂模式进行分析。 结果与结论：①储存24 h：使用两步法粘接剂或全酸蚀粘接剂的情况下，不同表面处理组间的粘接强度比较差异无显著性意义(P > 0.05)；使用一步法粘接剂或通用型粘接剂的情况下，仅粗粒度车针组粘接强度低于砂纸组(P < 0.05)。使用砂纸或中细粒度车针的情况下，仅AIO组与VSA组粘接强度比较无差异；使用标准粒度车针的情况下，仅AIO组与VSA组、GLU组与SBU组粘接强度比较无差异(P > 0.05)；使用粗粒度车针的情况下，VSA组与AIO组、GLU组、SBU组粘接强度比较差异均有显著性意义(P < 0.05)，其余组间比较无差异(P > 0.05)；②储存100 d：使用两步法粘接剂或全酸蚀粘接剂的情况下，不同表面处理组间的粘接强度比较差异无显著性意义(P > 0.05)；使用一步法粘接剂的情况下，仅粗粒度车针组粘接强度低于砂纸组(P < 0.05)；使用通用型粘接剂的情况下，仅标准粒度车针组、粗粒度车针组粘接强度低于砂纸组(P < 0.05)。使用砂纸或中细粒度车针的情况下，仅VSA组与SBU组粘接强度无差异(P > 0.05)；使用标准粒度车针的情况下，仅SBU组与VSA组、GLU组与SBU组、GLU组与VSA组粘接强度无差异(P > 0.05)；使用粗粒度车针的情况下，仅VSA组与AIO组粘接强度无差异(P > 0.05)；③仅在使用两步法粘接剂的情况下，不同表面处理组100 d后的粘接强度与24 h比较差异有显著性意义(P < 0.05)；④与浸泡24 h相比，VSA组、SBU组、GLU组浸泡100 d后的粘接界面断裂和混合断裂比例略有增加，其中VSA组变化最大；与其他组比较，GLU组浸泡24 h与100 d的粘接界面断裂和混合断裂模式比例均超过50%；⑤结果表明，使用不同粒度车针预备产生了不同的玷污层，对一步法自酸蚀粘接剂粘接强度产生了显著影响，对两步法自酸蚀粘接剂和全酸蚀粘接剂未产生显著影响；存储时间对不同粘接剂产生了显著影响。 ORCID: 0000-0002-1639-6498(郑适泽) 中国组织工程研究杂志出版内容重点：生物材料；骨生物材料; 口腔生物材料; 纳米材料; 缓释材料; 材料相容性；组织工程     

颊脂体瓣转位术的应用解剖

对20例成人尸体头面部解剖观测了颊脂体及颊垫的结构、主要血管和神经；面动脉颊支分布于颊脂体下极及颊突的下部，外径为10±0．2mm；颊动脉分支分布于颊脂体的中上4／5部，外径1．1±0．2mm；面动脉颊支、颊动脉及其他分布于颊脂体的血管在颊脂体内构成丰富的吻合。并观测了带血管的颊脂体瓣用于转位修复腭瘘、口上颌窦瘘、口鼻瘘及邻近软组织缺损等的可行性。     

灌注速度对悬浮细胞在微流道中运动的影响

目的 建立细胞灌注培养有限元模型，研究不同灌注速度对悬浮细胞运动的影响。方法 利用COMSOL Multiphysics建立细胞和微流道二维模型并进行网格划分，根据灌注速度不同分为3组，分别为u0=0.196 mm/s、u1=0.117 mm/s、u2=0.04 mm/s，利用流固耦合模块进行计算。结果 微流道中流场分布比较均匀。相同时间内，细胞悬液灌注速度之比u0∶u1∶u2=5∶3∶1，细胞在微流道中运动的位移之比D0∶D1∶D2=4.1∶2.9∶1，在速度成比例的情况下，细胞的位移也大致遵循相应的比例变化。灌注速度增加，会使细胞在运动过程中出现应力集中现象。细胞在运动过程中所受应力及流体剪切力均在安全值范围内，不会出现破坏现象。结论 采用一定速度进行灌注，能促使悬浮细胞不受损伤进入微流道内部；在体外组织工程产品的细胞种植时可以应用灌注技术。     

机体不同状态下高压氧暴露后对脑微血流动力作用的差异性

目的 :探讨正常及急性脑缺血损伤动物高压氧暴露后大脑微循环血流动力作用的变化。方法 :成年沙土鼠 61只 ,随机分为 0 .1MPa、0 .2MPa、0 .2 5MPa高压氧暴露组 ,脑缺血损伤组和对照组。实验时动物用urethane麻醉 ,在颅骨顶开窗 ,暴露软脑膜。用阻断双侧颈总动脉造成脑缺血损伤。用LMB 1检测软脑膜细动静脉管径和流速 ,用LDF 3检测脑皮质局部血流量。动物在小型氧舱进行了实验暴露。结果 :动物在 0 .2MPa氧暴露后软脑膜细动脉比暴露前收缩 10 .1% ,细动脉血流速度比高压氧暴露前减慢 0 .58mm/s ,细静脉流速比高压氧暴露前减慢 0 .2 9mm/s ,大脑皮质血流量减少 3 4 % ,有非常显著差异 (P <0 .0 1)。而脑缺血损伤动物暴露于 0 .2 5MPa高压氧 60min ,细动脉可在颈动脉再灌流后血流速度得到一定改善的基础上净增 0 .85mm/s ,细静脉血流速度增加 0 .3 1mm /s ,脑皮质血流量在高压氧暴露后可恢复到或接近脑损伤前水平。单纯脑缺血组在实验观测期间软脑膜细动静脉血液速度和脑皮质血流量均明显减少 (P <0 .0 1)。结论 :机体不同状态 (脑缺血性损伤与正常机体 )高压氧暴露后脑血流动力作用出现的差异 ,可能与机体在不同状态下对氧的反应与需求有关。     

直立式聚丙烯输液袋壁厚度对输液性能影响的数值研究

目的研究直立式聚丙烯输液袋（简称直立式输液袋）壁厚度对袋体输液性能的影响,寻求输液袋各参数随壁厚度改变的变化规律。方法针对标示容量为100、250、500mL3种直立式输液袋,分别设置4种不同壁厚度（n2、n3、0．4、0．5mm）,采用有限元方法模拟排液过程．研究直立式输液袋应力分布、实际加药空间及排空率等参数的变化规律。结果在标示容量一定的条件下．100mL的直立式输液袋应力随壁厚度变化不显著;250mL直立式输液袋随壁厚度的增加应力逐渐减小．最大应力降幅为65％：500mL直立式输液袋壁厚度为0-2～0．3mm时,应力变化不明显,而壁厚度由0．3mm到0．5mm,最大应力下降28％。3种直立式输液袋的实际加药空间、排空率和袋壁接触面积均随壁厚度的上升而降低,100mL直立式输液袋为27％、11％和67％,250mL直立式输液袋为54％、11％和38％,500mL直立式输液袋为49％、11％和43％。结论综合考虑应力分布、实际加药空间、排空率和袋壁接触面积等参数的变化规律,直立式输液袋壁厚度不宜过大。在所考虑的壁厚度参数中．最佳壁厚度为0．2mm,但最终的壁厚度确定还需要综合考虑直立式输液袋的透气、透湿性和抗穿刺能力等因素。     

经颈前路螺钉内固定治疗齿突骨折的应用解剖

目的 :通过齿突的观测 ,为颈前路螺钉直接内固定治疗齿突骨折提供应用解剖学依据。方法 :测量 5 0例枢椎干燥标本的枢椎的高度、齿突基底部的外径和基底部皮质厚度。结果 :枢椎的高度为 3 8.3 2± 2 .1 1mm ,齿突基底部横径和矢径分别为 1 0 .5 1± 0 .83mm和 1 1 .65± 0 .92mm ,齿突基底部前、后及左、右侧的皮质厚度分别为 1 .62±0 .4 2mm、1 .5 5± 0 .3 1mm、1 .91± 0 .2 3mm和 2 .1 6± 0 .2 4mm。结论 :96%齿突不适合两枚直径 3 .5mm的螺钉固定 ,建议用直径 4 .5mm螺钉以 3 5～ 4 5mmm的深度和后倾 1 0°角度固定     

血管的周向应力计算及其应用

目的　推导出生物体内弹性管道的周向应力计算公式。方法　采用数学和力学分析方法 ,对生物体内的弹性管道周向应力σθ 计算公式进行了推导。结果　根据推算 ,弹性管道周向应力的近似公式为σθ=ΔP·r0 /D ,其中ΔP为管壁压强 ,r0 为管道平均半径 ,D为管壁厚度 ;其数据值的绝对误差为ΔP/2 ,相对误差为D/2r0 ;周向应力准精确公式为σθ=ΔPr0D - P1+P22 ,其数据值的绝对误差δσθ=ΔP2 - (P1+P2 )D2r0,相对误差δσθ/σθ=1σθΔP2 - D(P1+P2 )2r0。并发现人体血管中 ,小动脉壁的周向应力最高。结论　周向应力的近似公式及其绝对误差的公式简单易行 ,便于临床应用。人体脉管系统中 ,最高周向应力位于小动脉壁 ,并导致其易于破裂。