人工唾液中直丝弓托槽与弓丝静摩擦力的实验研究

目的探讨人工唾液条件下,不同时间,几种直丝托槽与弓丝在后牙段的静摩擦力特点。方法在人工唾液条件下,4个时间段,测试4种直丝托槽与4种弓丝组合在后牙段的静摩擦力。结果0.46mm不锈钢圆丝的静摩擦力最小,0.48mm×0.64mm不锈钢方丝的静摩擦力最大。弓丝、托槽组合在人工唾液条件下作用15d静摩擦力最大、30d静摩擦力最小。结论0.46mm不锈钢圆丝的静摩擦力最小;人工唾液作用30d静摩擦力最小。     

弓丝与结扎方法对摩擦力影响的实验研究

目的:了解4种弓丝和2种结扎方法对托槽与弓丝摩擦力的影响。方法:在干燥条件下,按正交实验设计,使用LJ-500型拉力实验机的微型测力计,测试4种弓丝与6种直丝托槽组合及采用2种结扎法时在后牙段的动、静摩擦力。所得数据进行方差分析和二次响应回归分析。结果:在弓丝与所有托槽组合中,0.018英寸×0.025英寸(1in=2.54cm)的不锈钢方丝动、静摩擦力最小,0.019英寸×0.025英寸的不锈钢方丝动、静摩擦力最大,0.018与0.020英寸不锈钢圆丝介于两者之间,但0.018英寸圆丝的动摩擦力较大,0.020英寸圆丝的静摩擦力较大。动、静摩擦力平均百分比从小到大依次为:0.019英寸×0.025英寸方丝、0.020英寸圆丝、0.018英寸×0.025英寸方丝、0.018英寸的圆丝。弹力橡皮圈结扎的动、静摩擦力及动、静摩擦力平均百分比均大于不锈钢丝结扎。结论:0.018英寸的不锈钢圆丝不适宜滑动机制;在0.022英寸系统的直丝托槽中,用0.019英寸×0.025英寸不锈钢方丝关闭间隙,应尽可能加强支抗控制;干燥条件下弹力橡皮圈结扎不利于托槽、弓丝滑动。     

湿润状态下托槽与弓丝间动摩擦力的实验研究

目的:探究人工唾液条件下不同时间,几种直丝托槽与弓丝在后牙段的动摩擦力状况.方法:在人工唾液条件下,4个时间段:0、15、30、45 d,使用Instron万能材料力学实验机,模拟弓丝在后牙段滑动,按正交设计测试4种直丝托槽与4种弓丝组合在后牙段的动摩擦力.结果:3M MBT托槽的动摩擦力最小,0.48mm×0.64哪方丝的动摩擦力最大,0.46 mm圆丝的动摩擦力最小.弓丝、托槽组合在人工唾液条件下作用15 d动摩擦力最大、30 d动摩擦力最小.结论:0.46 mm圆丝的动摩擦力最小;人工唾液作用30 d动摩擦力最小;3M MBT托槽比较适合于滑动法关闭问隙.     

不同自锁托槽摩擦力的实验研究

目的：探讨干燥条件下,被动自锁托槽系统与主动自锁托槽系统分别和不同弓丝组合时,在后牙段所产生的摩擦力差异.方法：在干燥条件下,分别测试2种被动自锁托槽系统（Damon 3,3M Smart clip）、2种主动自锁托槽系统（Tomy,Time 2）与3种弓丝（0.019×0.025英寸NiTi方丝、0.019×0.025英寸SS方丝、0.014英寸NiTi圆丝）组合在后牙段的动、静摩擦力.结果：0.019×0.025英寸NiTi方丝组中,被动自锁托槽与主动自锁托槽的摩擦力比较均有显著性差异,大小依次为Tomy＞Time2＞3M SmartClip＞Damon3自锁托槽的摩擦力;0.019×0.025英寸方丝组中,Tomy自锁托槽的摩擦力最大,然后依次为Time 2、3M SmartClip与Damon3自锁托槽（被动自锁托槽的摩擦力无显著性差异）;0.014英寸NiTi圆丝组中,4种自锁托槽的摩擦力无明显差异p＞0.05）.同一自锁托槽系统时,0.019×0.025英寸NiTi方丝的摩擦力最大,其次为0.019×0.025英寸SS方丝、0.014英寸NiTi圆丝.结论：在0.019×0.025英寸SS弓丝-自锁托槽组合中,被动自锁托槽系统产生的摩擦力＜主动自锁托槽系统（p＜0.05）：在0.014英寸SS弓丝-自锁托槽组合中,被动自锁托槽系统产生的摩擦力与主动自锁托槽系统的无明显差异（p＞0.05）.     

口腔正畸托槽与弓丝之间最大静摩擦力与静摩擦系数的实验研究

目的 设计一种体外装置,研究正畸托槽与弓丝之间的最大静摩擦和静摩擦系数.方法 实验选择了一种方丝托槽与两种直径0.4 mm的正畸钢丝,设计实验装置在干燥和有唾液条件下测量托槽与弓丝之间在不同正压力下的最大静摩擦力和静摩擦系数.结果 研究发现,在干燥条件下,国产弓丝与托槽之间产生的最大静摩擦力和静摩擦系数显著大于3 M弓丝,在有唾液时两者无显著区别.结论 不同条件下,弓丝与托槽之间产生的静摩擦力与静摩擦系数不同.     

两种不同被动式自锁托槽摩擦力的实验研究

目的:探讨2种被动式自锁托槽系统(SmartClip,Damon3)分别和不同弓丝组合时在后牙段所产生的摩擦力差异.方法:24℃及干燥条件下,分别测试这2种被动自锁托槽系统与3种弓丝(0.36 mm NiTi圆丝、0.48 mm×0.64 mm NiTi方丝、0.48 mm×0.64 mm不锈钢方丝)组合时在后牙段的动、静摩擦力.结果:当使用0.36 mm NiTi圆丝时,SmartClip与Damon3自锁托槽的摩擦力相比无显著差异(P>0.05).当使用0.48mm×0.64 mm NiTi方丝和不锈钢方丝时,SmartClip与Damon3自锁托槽的摩擦力相比差异有显著性(P<0.05),并且SinartClip大于Damon3自锁托槽的摩擦力.结论:SmarlClip自锁托槽可以有效调节摩擦力大小,在使用较小尺寸弓丝时可达到同Damon3自锁托槽相似的低摩擦力效果,当放入0.48 mm×0.64 mm以上的方丝时摩擦力迅速增加.     

脱落托槽热处理后对摩擦力影响的实验研究

目的测试热处理对托槽与弓丝间最大静摩擦力的影响。方法在干燥条件下,选取0.022×0.028英寸上颌尖牙不锈钢直丝托槽36枚,弓丝为0.019×0.025英寸不锈钢方丝。将36枚托槽随机分成三组,每组12枚,第一组不做任何处理,第二组、第三组托槽背板粘一薄层京津釉质粘结剂,热处理后用探针去除粘结剂,第三组托槽再进行超声清洗5分钟,分别测试这三组托槽与弓丝间最大静摩擦力。结果测得未经处理的上颌尖牙托槽与0.019×0.025英寸弓丝间最大静摩擦力值为74.67±12.73g;热处理及热处理后经超声清洗的托槽与弓丝间最大静摩擦力值分别是66.31±12.44g、61.97±13.47g。结论热处理及热处理后经超声清洗的托槽与弓丝间产生的最大静摩擦力值较未经任何处理的托槽与弓丝间产生的最大静摩擦力值明显减小。     

自制美学涂层弓丝摩擦力的实验研究

目的：对自制美学涂层弓丝的摩擦力进行测试,并与普通不锈钢弓丝比较。方法：在干燥条件下,模拟临床牙齿移动,分别测定0．018″美学涂层不锈钢圆丝和0．018″普通不锈钢圆丝与3种美学托槽（陶瓷托槽、树脂托槽、带金属槽沟的陶瓷托槽）组合的摩擦力并进行比较。同时比较与美学涂层弓丝组合时,3种托槽之间的摩擦力大小。结果：在与3种美学托槽组合时,美学涂层不锈钢圆丝与普通不锈钢圆丝的摩擦力虽有不同,但无显著性差异。3种美学托槽与美学涂层弓丝组合时,陶瓷托槽的摩擦力明显大于树脂托槽和带金属槽沟的陶瓷托槽,而后两者之间无统计学差异。结论：此种美学涂层弓丝符合口腔正畸临床使用要求。     

Lock-loose托槽与传统托槽摩擦力特性的比较研究

目的 在干燥和人工唾液环境中测量Lock-loose托槽结扎中间翼和结扎全翼时与弓丝之间滑动摩擦力和静摩擦力的大小,并与传统四翼托槽和自锁托槽进行对比。方法 应用原子力显微镜观察不锈钢弓丝与不同托槽摩擦前后的表观形貌。选用Lock-loose托槽、传统四翼托槽和自锁托槽,分别与0.406 4 mm、0.457 2 mm不锈钢圆丝和0.457 2 mm×0.634 9 mm、0.482 6 mm×0.634 9 mm不锈钢方丝组合,其中Lock-loose托槽使用结扎中间翼和结扎全翼两种结扎方式。使用电子万能力学实验机测量干燥和人工唾液两种环境下弓丝在托槽内滑动的动、静摩擦力。结果 不同尺寸弓丝与不同托槽摩擦前后的表面粗糙度无明显差异（P>0.05）;Lock-loose托槽结扎中间翼与4种弓丝组合的动、静摩擦力均接近于0,与传统四翼托槽有明显差异（P<0.05）;与0.457 2 mm×0.634 9 mm不锈钢方丝组合时,Lock-loose托槽结扎全翼可以获得最大动、静摩擦力,与传统四翼托槽和自锁托槽的差异有统计学意义（P<0.05）;人工唾液环境中的摩擦力小于干燥环境中的摩擦力（P<0.05）。结论 Lock-loose托槽可以通过不同的结扎方式调节并获得临床所需的摩擦力,有效解决了低摩擦力与强支抗控制的矛盾问题。     

超滑结扎橡皮圈和常规结扎橡皮圈对摩擦力影响的对比研究

目的：探讨和比较超滑结扎橡皮圈和常规结扎橡皮圈在干燥和自然唾液条件下对摩擦力的影响。方法：选用超滑结扎橡皮圈和常规结扎橡皮圈、2种弓丝（0．019×0．025英寸方丝,0．018英寸圆丝）、MBT^TM直丝托槽组,模拟弓丝在后牙段在干燥和自然唾液条件下滑动,测量各组合的静、动摩擦力。结果：在于燥的条件下,无论在方丝组合还是圆丝组合,2种结扎橡皮圈静动摩擦力都无显著性差异。超滑结扎橡皮圈在自然唾液1h的条件下,与常规结扎橡皮圈结扎相比,在方丝组合,静摩擦力降低31.18％,动摩擦力降低21．66％;在圆丝组合,静摩擦力降低31．98％,动摩擦力降低28．67％。结论：超滑结扎橡皮圈在干燥条件下对静动摩擦力无显著影响。在自然唾液浸润1h的条件下,无论在方丝组合还是圆丝组合,超滑结扎橡皮圈能起到降低静动摩擦力的作用。