制作方法对钴铬合金金瓷结合性能的影响

目的 比较铸造钴铬合金与选区激光熔化（SLM）钴铬合金金瓷结合强度的差异。方法 用铸造法和SLM技术制作钴铬合金试件各10个,在中间1/3区域熔附瓷粉,采用剪切力试验测试金瓷结合强度并观察断裂类型。采用SPSS 13.0软件中的t检验对结果进行统计学分析。结果铸造组、SLM组剪切力分别为（33.11±4.98）、（30.94±5.98） MPa,二者间差异无统计学意义（P>0.05）。样本的断裂类型为复合断裂。结论 SLM钴铬合金修复体精密度较高,其金瓷结合强度与铸造钴铬合金相近。     

表面处理对激光选区熔化成型纯钛钛瓷结合强度的影响

目的 ：探讨表面处理对激光选区熔化（selective laser melting,SLM）成型纯钛钛瓷结合强度的影响。方法 ：采用SLM技术制作纯钛条64个，钴铬合金条16个（25.0 mm×3.0 mm×0.5 mm）。根据喷砂压力及中间层将纯钛试件分为4组，TB1组为0.25 MPa喷砂的粘接瓷组，TG1组为0.25 MPa喷砂的金涂层，TB2组为0.45 MPa喷砂的粘接瓷，TG2组为0.45 MPa喷砂的金涂层，各组一半烤瓷试件进行10 000次冷热循环实验（n=8）。以0.25 MPa及0.45 MPa压力喷砂的钴铬合金金瓷结合强度作为对照，记为C1、C2组（n=8）。利用经典三点弯曲实验测试烤瓷试件的金瓷粘接强度，使用激光扫描共聚焦显微镜测量纯钛表面粗糙度，使用场发射扫描电镜观察钛瓷结合界面形貌，使用体视显微镜观察瓷剥脱后钛表面形貌并分析断裂模式，采用Graphpad Prism 8.0软件包对数据进行统计学分析。结果：钛瓷结合强度TG2组（40.16±3.97） MPa显著高于TB2组（36.32±1.44） MPa,TG1组（37.38±2.39） MPa显著高于TB...     

不同喷砂条件对选择性激光熔覆钴铬合金金瓷结合强度影响的研究

目的 研究不同的喷砂条件对选择性激光熔覆技术（SLM）制作的钴铬合金与瓷结合强度的影响。方法 用SLM技术制得63个10 mm×10 mm×2 mm钴铬合金试件块,随机分9组（n=7）,采用不同Al₂O₃粒度（A1=50 μm,A2=100 μm,A3=150 μm）和不同压强（B1=0.2 MPa,B2=0.4 MPa,B3=0.6 MPa）进行喷砂处理。每组随机选取一个试件进行扫描电子显微镜（SEM）观察,其余试件上瓷后用万能测试机测定试件的金瓷结合强度并观察其断裂模式,运用SPSS 17.0软件分析数据。结果 A1B1、A1B2、A1B3、A2B1、A2B2、A2B3、A3B1、A3B2、A3B3组剪切强度分别为（27.22±0.95）、（27.58±0.47）、（26.80±0.71）、（27.54±0.78）、（30.75±0.43）、（26.93±0.88）、（28.18±0.93）、（29.55±0.57）、（28.11±0.91） MPa。不同粒度Al₂O₃喷砂组间剪切强度的差异有统计学意义（P<0.05）,不同压强喷砂组间剪切强度的差异有统计学意义（P<0.05）,不同颗粒和不同压强对剪切强度的大小有交互作用（P<0.05）。剪切实验后,全部试件均为混合断裂模式。结论 在本实验条件下,SLM钴铬合金在0.4 MPa、100 μm的Al₂O₃颗粒喷砂后,金瓷结合强度最大。     

铸造和切削钴铬合金与瓷结合强度的比较

目的比较铸造和切削钴铬合金与瓷的结合强度。 方法分别使用失蜡铸造法和计算机数字控制切削法制作钴铬合金试件（25 mm × 3 mm × 0.5 mm）,在试件表面中心区域熔附8 mm × 3 mm × 1.1 mm的瓷,使用ISO 9693规定的三点弯曲测试对金瓷试件进行金瓷结合强度测定。使用佩有X线能谱分析的扫描电镜观察试件的显微特征,元素扩散以及开裂试件开裂模式、残留瓷面积分数。结合强度、残留瓷面积分数数据使用独立样本t检验进行统计学分析（α=0.05）。 结果铸造钴铬合金与瓷的结合强度为（31.46 ± 3.61）MPa,切削钴铬合金与瓷的结合强度为（31.74 ± 3.33）MPa,两组间差异没有统计学意义（t=-0.204,P= 0.738）,三点弯曲测试后,铸造组和切削组所有开裂试件都为混合开裂模式,铸造组和切削组的残留瓷面积分数分别为0.32 ± 0.06和0.45 ± 0.08,两组间差异有统计学意义（t=-4.67,P<0.001）,切削组合金表面比铸造组有更多的瓷残留。 结论铸造法和切削法制作的钴铬合金金瓷结合强度没有差异。     

两种喷砂粒度对钯银合金金瓷结合强度的影响

目的研究上瓷前不同粒度喷砂对钯银合金金瓷结合强度的影响。 方法采用不同粒度（250、120 μm）的Al₂O₃在0.3 MPa压力下,以45°角对钯银合金试件表面进行喷砂10 s粗化处理后,对合金表面的粗糙度、表面接触角进行检测。用ISO 9693规定的三点弯曲测试分别测定其金瓷试件的结合强度。两组表面粗糙度、表面接触角以及金瓷结合强度的数据使用独立样本t检验进行统计学分析（α= 0.05）。使用有X线能谱分析的扫描电镜观察试件的显微特征,元素成分。 结果250 μm喷砂处理后钯银合金金属表面粗糙度2.03 μm,接触角46.02°,与120 μm喷砂处理后的表面粗糙度1.69 μm、接触角63.61°比较,表面更为粗糙,润湿性更好。250 μm组的金瓷结合强度为（51.61 ± 5.91）MPa,120 μm组的金瓷结合强度为（46.62 ± 4.33）MPa,两者间差异有统计学意义（t=2.360,P=0.028）。三点弯曲测试后,所有开裂试件都为混合折裂模式。 结论钯银合金在0.3 MPa压力下,250 μm较120 μm Al₂O₃喷砂后能获得较高的金瓷结合强度。     

热循环和机械循环对切削Ti2448和纯钛金瓷结合强度的影响

目的 研究热循环和机械循环对切削Ti2448和纯钛金瓷结合强度的影响。方法 按照ISO 9693的标准分别制作纯钛和Ti2448烤瓷试件各30个,每种试件均随机分为3组,A组为对照组,在37 ℃水浴中保存24 h;B组和C组在5~55 ℃水浴中热循环3 000次,在每一个温度下保持60 s,然后采用载荷50 N、频率4 Hz,机械循环20 000次（B组）或40 000次（C组）。采用三点弯曲实验测试试件的金瓷结合强度,通过扫描电镜和能谱分析金瓷剥脱面和金瓷结合界面的显微结构和成分组成,对结果进行两因素方差分析和Tukey检验。结果 A组中,纯钛试件的金瓷结合强度（29.21 MPa±2.20 MPa）明显小于Ti2448试件（44.86 MPa±1.75 MPa）（P<0.01）;纯钛试件和Ti2448试件中,C组与A组之间均有统计学差异（P<0.01）。扫描电镜和能谱分析结果显示,Ti2448瓷剥脱面有明显的瓷残留,而纯钛瓷剥脱面无明显瓷残留。结论 热循环和机械循环处理降低了Ti2448和纯钛的金瓷结合强度。     

固态相变对钴铬合金的金瓷匹配性的影响

目的研究钴铬（Co-Cr）合金在烤瓷过程中发生的固态相变对其金瓷匹配性的影响。方法失蜡法铸造Co-Cr、镍铬（Ni-Cr）合金的片状试件各9个,尺寸为25 mm×3 mm×0.5 mm,其中6个用于测定金瓷结合强度（三点弯曲法）,3个去瓷后进行X射线衍射（XRD）分析。铸造2种合金的棒状试件各1个,测定合金的热膨胀系数,并记录冷却曲线。结果Ni-Cr、Co-Cr合金的金瓷结合强度分别为（49.1±3.40）、（40.9±2.02）MPa,二者间的差异具有统计学意义（P=0.00）。Ni-Cr合金与Co-Cr合金在20～500 ℃的平均热膨胀系数分别为13.9×10-6、13.8×10-6·K-1。XRD结果显示,Ni-Cr合金的主要相为奥氏体,Co-Cr合金由fcc相、hcp相及少量σ相组成。结论烤瓷冷却过程中,钴铬合金中的fcc相向hcp相的转变以及σ相的析出导致合金线收缩速度出现突变,降低了金瓷匹配性。     

铸钛的不同表面处理对钛-聚合瓷结合强度影响的实验研究

目的 研究铸钛的不同表面处理方法对钛-聚合瓷结合强度的影响。方法 将24个铸钛试件随机分为光 滑组、粗糙组、酸蚀光滑组和酸蚀粗糙组,每组6个。根据分组不同分别采用不同的表面处理方式,粗糙组进行喷 砂处理,酸蚀光滑组进行酸蚀处理,酸蚀粗糙组喷砂后进行酸蚀,光滑组表面不做处理。表面处理后的钛试件与 聚合瓷制备成钛-聚合瓷试件,测试其剪切结合强度,并在扫描电镜下观察钛表面形貌和剪切试验后钛与聚合瓷断 裂面的形貌。结果 光滑组、粗糙组、酸蚀光滑组和酸蚀粗糙组的剪切结合强度分别为（3.08±0.45）、（6.05±0.74）、（6.27±0.80）、（10.16±0.82）MPa。粗糙组、酸蚀光滑组和酸蚀粗糙组的剪切结合强度高于光滑组（P<0.01）,其中酸 蚀粗糙组的剪切结合强度最高,粗糙组和酸蚀光滑组间的剪切结合强度无统计学差异（P>0.05）。各组的钛表面形
貌和剪切试验后钛与聚合瓷断裂面的形貌均有一定的差异。结论 钛表面酸蚀处理和喷砂处理可提高钛-聚合瓷的剪切结合强度,喷砂后酸蚀处理是一种有效地提高钛-聚合瓷剪切结合强度的表面处理方法。     

聚合后热压处理对不同表面处理的铸钛与聚合瓷结合强度的影响

目的 研究聚合后热压处理对不同表面处理的铸钛与聚合瓷结合强度的影响。方法 将30个金属试件随机分为5组：光滑组（A组）、喷砂组（B组）、酸蚀喷砂组（C组）、喷砂热压组（D组）、酸蚀喷砂热压组（E组）,根据分组对试件进行相应处理并涂布聚合瓷,测试其剪切结合强度及表面显微硬度,并对钛与聚合瓷断裂面的形貌进行扫描电镜观察。结果 A、B、C、D、E组的剪切结合强度分别为（5.92±0.54）、（10.25±0.55）、（14.97±0.88）、（14.41±0.63）、（19.95±0.52） MPa,除C组与D组间无统计学差异外,其余两组之间均有统计学差异（P<0.01）。B、C、D和E组的钛表面可见部分聚合瓷残留于金属表面。D、E组的显微硬度值高于B、C组（P<0.05）。结论 聚合后热压处理可以显著提高钛与Ceramage聚合瓷的结合强度及聚合瓷的表面显微硬度。     

钴铬合金表面喷砂及烤瓷厚度对金-瓷结合强度影响

目的探讨不同的喷砂处理及瓷层厚度对钴铬合金烤瓷冠金-瓷结合的影响。方法处理因素有两点：①喷砂直径,60目及90目的氧化铝,压力为0.4MPa,②瓷层厚度,1.5mm及2.0mm。实验分为四组：A组,60目砂、1.5mm厚度瓷层;B组,60目砂2.0mm厚度瓷层;C组,90目砂1.5mm厚度瓷层;D组,90目砂2.0mm厚度瓷层。按照要求制作剪切强度试件,用万能试验机进行剪切强度测试。应用SPSS10.0软件进行统计学分析。结果各实验组抗剪切强度分别为：A组33.5987±5.3926MPa,B组29.0446±2.4165MPa,C组27.9936±2.7097MPa,D组21.9586±0.2209MPa;统计分析结果表明,A组与D组之间的差异有统计学意义（P〈0.05）,而其余各组之间的差异均无统计学意义。结论喷砂用的氧化铝粒径较大者,钴铬合金表面的金瓷结合力较强;1.5mm瓷层组的金瓷结合力大于2.0mm瓷层组。     

氧化锆基底和饰瓷结合强度的分析

目的分析和比较几种全瓷系统基底和饰瓷的结合强度。方法制作直径为8 mm、厚度为3 mm的Lava、 Cercon、IPS e.max ZirCAD、Procera试件各20个,分别为Lava组、Cercon组、IPS e.max ZirCAD组、Procera组。每组各选10个试件表面烤制厚度为1 mm的相应饰瓷,10个试件表面烤制厚度为2 mm的相应饰瓷。对试件进行剪切强度的测定和断裂模式的观察。结果饰瓷厚度为1 mm时,Lava、Cercon、IPS e.max ZirCAD、Procera组的剪切强度分别为：（13.82±3.71）、（13.24±2.09）、（6.37±4.15）、（5.19±5.31）MPa;饰瓷厚度为2 mm时,各组的剪切强度分别为：（38.77±1.69）、（21.67±3.34）、（12.70±4.24）、（9.94±6.67）MPa。Lava组和Cercon组的剪切强度高于IPS e.max ZirCAD组和Procera组（P<0.05）,饰瓷厚度为2 mm的试件的剪切强度高于饰瓷厚度为1 mm的试件（P<0.05）。各组试件破坏模式均以界面破坏为主。结论氧化锆基底和饰瓷的结合强度因基底材料的不同而不同,饰瓷的厚度对结合强度有明显的影响。     

除气和预氧化对含钛镍铬合金金瓷结合强度的影响

目的研究上瓷前含钛镍铬合金除气和预氧化对其金瓷结合强度的影响。方法三点弯曲法测定A组（除气）、B组（预氧化）和C组（无热处理）试件的金瓷结合强度,扫描电镜和X线衍射分析金瓷界面。结果 A组金瓷结合强度为（39.812±2.466）MPa,B组为（37.406±5.238）MPa,C组为（32.704±3.140）MPa。A组与B组间差异无统计学意义（P〉0.05）,但2组均明显大于C组,且差异有统计学意义（P〈0.05）。扫描电镜下,3组均可见金属与瓷之间有一清晰的过渡层,A组和B组界面过渡层厚度约10～15μm,金瓷结合良好,无明显的中间层、气泡等缺陷。C组过渡层厚度约5～10μm,见明显孔洞和裂纹。X线衍射分析,3组金瓷界面过渡层局部出现Sn、Ti、Si的聚集,Ti元素呈不规则扩散曲线。结论除气而无需再预氧化也能获得较高的金瓷结合强度,预氧化能提高金瓷结合强度,无热处理试件金瓷结合强度较低。     

金沉积基底不同表面处理对金瓷剪切强度的影响

目的研究金沉积基底不同表面处理条件对金瓷结合强度的影响。方法制作45个柱形镍铬合金试件,表面电镀形成金沉积帽状基底,随机分成5组,50μm、110μmAl2O3喷砂组,50μm喷砂+金黏结剂组、110μm喷砂+金黏结剂组及对照组,通过剪切实验测试金瓷结合强度。结果使用金黏结剂组的金沉积基底与瓷的结合强度为最高,喷砂组次之,对照组最小,差异有显著性(P<0.05);金黏结剂组、喷砂组之间结合强度无显著性差异。结论喷砂和金黏结剂能增强金沉积基底与瓷的结合强度。     

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目的 对比钯银(Pd-Ag)合金和钴铬(Co-Cr)合金的机械性能及金瓷结合强度,为临床提供基础数据.方法 本研究于2010年12月至2011年2月在中国科学院金属研究所分析测试部完成.常规方法制作Pd-Ag合金和Co-Cr合金试件,首先对二者进行硬度测试和拉伸测试,然后分别行常规烤瓷并利用水平剪切法进行界面结合强度测试,利用扫描电镜(SEM)和能谱分析技术对金瓷界面进行观察和元素分析.结果 硬度:Pd-Ag合金为(187.44±3.64) HV,低于Co-Cr合金(361.53±10.15)HV(P＜ 0.05).拉伸测试:Pd-Ag合金的屈服强度为(467.50±14.40)MPa,小于Co-Cr合金(568.10± 30.94) MPa (P＜ 0.05);Pd-Ag合金的抗拉强度为(631.83±15.51)MPa,小于Co-Cr合金(758.73±25.85) MPa(P＜ 0.05).剪切强度:Pd-Ag合金为(57.67±5.44) MPa,Co-Cr合金为(26.80±4.95)MPa,差异有统计学意义(P＜0.05).扫描电镜观察和能谱分析显示:2种合金与瓷之间均存在过渡层,合金与瓷层间存在元素的相互渗透.结论Pd-Ag合金的机械性能低于Co-Cr合金,但可满足临床需要;而Pd-Ag合金的金瓷结合强度高于Co-Cr合金.     

3种偶联剂对铸造纯钛与硬质复合树脂结合强度的影响

目的 研究3种偶联剂对铸造纯钛试件与硬质复合树脂结合强度的影响。方法 用牙科铸钛的方法制作40个直径8 mm、高3 mm的圆盘状纯钛试件,与树脂粘接面用碳化硅砂纸在流水下打磨、Al2O3喷砂、4%氢氟酸（HF）酸蚀。试件随机分为4组,每组10个。对照组（A组）、硅烷偶联剂组（B组）、Alloy Primer组（C组）、Metal photo primer组（D组）。然后在试件表面均匀涂布硬质复合树脂,检测其与纯钛试件的剪切强度,并进行统计学分析,同时对断裂面进行扫描电镜（SEM）观察。结果 A、B、C、D组剪切强度分别为（9.773±0.67）、（11.463±0.82）、（14.224±0.75）、（13.157±0.73） MPa。A组与B、C、D组的剪切强度相比差异有统计学意义（P<0.01）,B组与C、D组的剪切强度相比差异有统计学意义（P<0.01）,C组与D组的剪切强度相比差异无统计学意义（P>0.05）。结论 KH-570硅烷偶联剂、Alloy Primer 偶联剂、Metal photo primer偶联剂可以显著提高钛与硬质复合树脂的结合强度,KH-570硅烷偶联剂处理组的结合强度低于Alloy Primer偶联剂组和Metal photo primer偶联剂组。     

钇稳定氧化锆基底材料与饰面瓷结合性能的实验研究

目的考察国产氧化钇稳定四方晶体氧化锆（3Y-TZP）与4种氧化锆专用饰面瓷界面的结合性能。方法粉浆涂塑方法分别将VITA VM9、SHOFU VINTAGE ZR、IPS e.max Ceram、Cercon ceram kiss 4种氧化锆专用饰面瓷烧结在15 mm×5 mm×5 mm的3Y-TZP核瓷试件上,另外制作相同尺寸镍铬合金烤瓷试件作为对照,测试界面剪切强度。制作氧化锆基底与饰面瓷双层瓷试件,扫描电镜（SEM）观察结合界面微观形貌;能谱分析（EDS）检测界面元素分布。结果氧化锆与VITA VM9、SHOFU VINTAGE ZR、IPS e.max Ceram、Cercon ceram kiss 4种氧化锆专用饰面瓷的剪切强度分别为（18.83±1.77）MPa、（23.83±7.05）MPa、（17.87±2.30）MPa、（22.26±7.45）MPa,各组与金属烤瓷对照组比较,差异均无统计学意义（P＞0.05）。各3Y-TZP烤瓷组试件破坏模式以界面破坏为主。扫描电镜观察氧化锆和饰面瓷结合界面结合紧密;能谱分析结果显示二者存在化学元素渗透。结论国产3Y-TZP与饰面瓷材料界面结合良好,可以满足临床需要。     

真空镀膜技术对新型牙用烤瓷支架钴铬合金金瓷结合强度影响的研究

目的研究一种新的工程学真空镀膜技术---等离子磁控反应溅射技术对新型牙用烤瓷支架钴铬合金金瓷结合强度的影响。方法用DA9- 4烤瓷支架钴铬合金制成标准金属基片,并在金属基片上瓷前利用等离子磁控反应溅射技术在其表面溅射生成一层Al2O3陶瓷薄膜,对其表面形貌、结构、厚度进行分析;金属基片与VMK95瓷粉烧结形成标准三点弯曲试件,测定其结合强度,观察金瓷界面的形貌及元素分布情况。同时,以未进行溅射镀膜基片作为对照。结果溅射镀膜组金瓷结合强度为（180.55±16.45）MPa,对照组（143.80±24.49）MPa。经统计学分析,溅射镀膜后的金瓷结合强度明显高于对照组（P<0.01）。结论等离子磁控反应溅射技术有改善新型牙用烤瓷支架钴铬合金金瓷结合强度的作用。     

Ti2448与纯钛金瓷结合强度的对比评价

目的：对比相同条件下Ti2448与纯钛的金瓷结合强度,评价Ti2448的烤瓷性能。方法：采用纯钛常规喷砂方法对纯钛和Ti2448分别进行表面处理,测试处理后的金属表面粗糙度、表面能,采用三点弯曲实验对两种金属与Duceratin Kiss瓷粉的结合强度进行评价,采用扫描电镜和能谱分析对金瓷结合界面的显微结构和成分组成进行分析。结果：经相同的喷砂处理后的粗糙度、表面能和三点弯曲结合强度,纯钛组为0.588μm、78.70 mJ/m2和23.89 MPa,Ti2448组为0.621μm、94.17 mJ/m2和31.51 MPa,Ti2448组的各项指标均高于纯钛组,经t检验均具有显著性差异（P〈0.05）。扫描电镜和能谱分析结果显示Ti2448组的瓷剥脱面有更多的残留瓷,且有Sn元素贯穿金瓷界面渗入瓷层。结论：利用纯钛的常规表面处理方法对Ti2448进行表面处理能够获得优于纯钛的表面润湿性和瓷结合强度,并达到了临床要求。     

选择性激光熔覆钴铬合金与瓷的结合性能研究

目的:评价选择性激光熔覆(selective laser melting,SLM)技术制作的钴铬合金与瓷粉的结合强度。方法:根据YY 0621-2008标准采用三点弯曲法测试比较SLM和传统失蜡铸造法的钴铬合金的金瓷结合强度,采用Vita瓷粉和Noritake瓷粉,对金瓷界面进行扫描电镜观察。结果:无论Vita瓷粉或Noritake瓷粉,SLM制作法的钴铬合金的金瓷结合强度均大于传统铸造法的金瓷结合强度(P<0.05)。SEM检测显示SLM钴铬合金的金瓷渗透深度均大于传统铸造钴铬合金的金瓷渗透深度。结论:SLM钴铬合金的金瓷结合强度大于YY0621-2008标准(25 MPa),也大于传统失蜡铸造法所获得的金瓷结合强度。     

热处理对含钛镍铬合金、镍铬合金金瓷结合强度的影响

目的：探讨热处理对含钛镍铬（Ni?Cr?Ti）合金、镍铬（Ni?Cr）合金金瓷结合强度的影响和两种合金的金瓷界面特征。方法执行ISO9693标准,采用三点弯曲试验分别测定经减压热处理或未经热处理的含钛镍铬合金、镍铬合金的金瓷结合强度。运用扫描电镜和X射线能谱进行金瓷界面分析。结果金瓷结合强度分析结果显示：Ni?Cr?Ti减压热处理组为（38.04±3.79）MPa ,Ni?Cr?Ti无热处理组为（32.17±4.00）MPa ,Ni?Cr减压热处理组为（36.32±7.41）MPa,Ni?Cr无热处理组为（31.75±2.77）MPa。镍铬合金和含钛镍铬合金金瓷结合强度差异无统计学意义（F=0.500,P=0.484）,但两种合金减压热处理后的金瓷结合强度均大于无热处理组（F=11.973,P=0.001）。扫描电镜和X线衍射结果显示,两种合金减压热处理组金属与瓷之间结合紧密,无热处理组金属与瓷之间可见裂纹及气泡。结论含钛镍铬合金与镍铬合金的金瓷结合强度接近,通过减压热处理可提高两种合金金瓷结合强度。