下颌后牙固定桥支持骨组织应力的三维有限元法分析——Ⅱ.固定桥桥体下皮质骨的应力分布

目的:观察固定桥桥体下皮质骨应力的分布。方法:建立固定桥及其支持组织的三维有限元模型,分别在垂直向和水平向共6种载荷下,用三维有限元法计算出固定桥桥体下皮质骨的最大主应力(εmax)和最小主应力(εmin)值。结果:修复前缺牙区皮质骨存在极小的应力,固定桥修复后,应力有所增加,但仅为基牙牙槽骨应力的9.5%(垂直向载荷)和2.2%(水平向载荷)。结论:固定桥桥体下皮质骨的应力极小,固定桥所受的力绝大部分由基牙牙周支持组织承担     

下颌后牙固定桥支持骨组织应力的三维有限元法分析：Ⅱ.固定桥 …

目的：观察固定桥桥体下皮质骨应力的分布。方法：建立固定桥及其支持组织的三维有限元模型,分别在垂直向和水平向共６种载荷下,用三维有限元法计算出固定桥桥下上质骨的最大主应力和最小主应力值。结果：修复前缺牙区皮质骨存在极小的应力,固定桥修复后,应力有所增加,但仅为基牙牙槽骨应力的９．５％（垂直向载荷）和２．２％（水平向载荷）。结论：固定桥桥体下皮质骨的应力极小,固定桥所受的力绝大部分由基牙牙周支持组织承     

下颌后牙固定桥支持骨组织应力的三维有限元法分析Ⅲ.不同类型固定桥桥体下皮质骨应力的分析比较

目的:比较下颌后牙固定桥不同类型桥体下皮质骨的应力分布情况.方法:设计临床上常用的3种类型桥体:改良鞍式、改良盖嵴式和盖嵴式桥体,其与桥体下粘膜接触的面积比分别约为1∶2/3∶1/3.用三维有限元法计算出2种载荷的桥体下皮质骨单元的最大主应力(εmax)和最小主应力(εmin)值.结果:3种桥体下皮质骨的应力分布规律相似,但接触面积较大者其皮质骨应力较小,应力最大值分别相差约5%～7%.结论:不同组织接触面积的桥体,对桥体下骨组织应力的影响不大.     

三种不同桥体龈端形态的固定桥三维有限元模型的建立

目的:建立三种不同桥体龈端形态的固定桥的三维有限元模型,为探讨固定桥支持组织的生物力学机制奠定基础.方法:对健康成人牙列及牙槽骨进行CBCT扫描,利用Mimics 10.01、Geomagic studio 12、SolidWorks 2012软件,建立左下颌第一磨牙缺失,前磨牙及磨牙为基牙的固定桥模型,再模拟三种不同的桥体,即改良鞍式,改良盖嵴式,船底式桥体.最后利用A nsys 14.0对所建模型进行网格划分,并对模型进行验证.结果:成功的建立了三种不同桥体龈端形态的固定桥的三维有限元模型,由修复体,牙本质,牙髓,黏膜(0.8mm),牙周膜(0.2mm),皮质骨(1.0mm),松质骨组成,所得模型的几何形态及生物力学性能相似性良好.结论:CBCT扫描结合Mimics、Geomagic studio及SolidWorks软件可以快速精确建立固定桥的三维有限元模型,为后期生物力学分析提供数字化模型.     

种植体与天然牙联合支持固定桥桥体长度的应力分析

目的 研究种植体与天然牙联合支持固定桥在不同桥体长度下的应力分布情况.方法 利用三维有限元法,建立三种桥体长度的种植体与天然牙联合支持固定桥有限元模型,进行计算分析.结果 种植体与天然牙联合支持固定桥的最大应力值位于种植体、天然牙及其周围骨组织的颈缘部位;分散斜向加载时,种植体颈缘处及其周围骨组织的最大应力值是分散垂直载荷下最大应力值的两倍以上,表现出明显的应力分布不均;无论基牙还是周围骨组织,最大应力值在桥体加长时均有明显增加.结论 种植体与天然牙联合支持固定桥主要支撑力的部位是颈缘处,桥体长度设计以一个单位以内为宜.     

单个下颌磨牙缺失种植修复的三维有限元分析

目的:分析单个下颌磨牙缺失时不同设计的种植修复的种植体-骨界面的应力分布情况。方法:采用三维有限元法。结果:与单个标准直径种植体修复相比,采用单个大直径种植体或双种植体修复单个缺失下颌磨牙均可使种植体-骨界面应力值大大降低;而采用单个大直径种植体修复单个缺失磨牙时骨界面应力值相对较小,以斜向加载时更为明显。结论:建议临床采用单个大直径种植体或双种植体修复单个缺失下颌磨牙。当颌骨颊舌径足够时,以大直径种植体修复为佳。     

固定桥不同桥体龈端形态修复下颌第一磨牙的三维有限元分析

目的 应用三维有限元分析法探讨不同桥体龈端形态对固定桥基牙及牙周膜应力分布的影响.方法 利用健康成人牙列的锥形束CT(CBCT)原始数据,通过三维建模软件建立下颌第一磨牙缺失,第二前磨牙与第二磨牙为基牙的双端固定桥,并模拟三种不同桥体龈端形态,即改良鞍式、改良盖嵴式、船底式.利用Ansys 17.0对已建立的三种不同龈...     

植入部位对种植固定桥受力影响的三维有限元分析

目的:采用三维有限元方法比较种植体不同植入部位对下颌后牙四单位种植固定桥应力分布的影响.方法:建立4种不同植入部位四单位种植同定桥的有限元模型,分别为456X、45X7、4X67、X567,采用分散垂直、分散斜向、集中垂直、集中斜向4种加载方式,利用ABAQUS有限元分析软件,分析各种载荷下的应力分布情况.结果:分散载荷下,不管是垂直向还是斜向,4种植入方案的最大Von Mises应力均位于种植体颈部-皮质骨界面处;斜向载荷的Von Mises应力在皮质骨和种植体上明显增高,为垂直向的2.9～5.6倍.集中载荷下,4种植入方案的最大VonMises应力都位于邻近桥体的种植体颈部皮质骨处.远中悬臂设计应力集中最为明显.结论:四单位种植固定桥应避免远中悬臂456X设计方案,在本实验所假设的条件下,45X7植入方案力学分布更为均匀.     

单因素改变种植体直径或长度种植固定桥的三维有限元分析

目的 揭示相同直径不同长度或相同长度不同直径种植体支持式固定局部义齿(FPD)的应力分布规律。方法 利用三维有限元(3D-FEM)建立力学模型在垂直和水平加载条件下进行分析计算。结果 FPD应力分布出现不均衡状态,其种植体骨界面应力集中区的应力值和位移均增大,不利于种植体修复的远期成功。结论 种植固定桥修复中种植体的型号的选择以同型号为佳。     

下颌骨典型牙位圆柱状牙种植体周围骨应力分布的三维有限元分析

目的：生理加载下不同牙位种植体周围骨应力有明显差异，采用有限方法计算，其结果是种植体设计和临床使用的重要依据，但可靠性依赖于模型和加载条件的准确性。方法：本文基于下颌骨四个典型牙位的CT数据，结合各牙位咬舍关系的测量结果，建立了三维有限元模型，并对圆柱状种植体周围骨的应力分布进行有限元分析：结果：种植体沿长轴植入时。各牙位应力分布差异较大，颊、舌侧应力分布明显不对称，应力均主要集中在种植体颈部与牙槽骨界面顶端的舌侧，且舌侧极大值为颊侧的2～3倍：结论：在种植体一骨界面上的最大应力不超过20MPa的条件下，各牙位能承受的最大袷力分别为：第二磨牙100N、第二前磨牙300N、尖牙180N、中切牙120N。第二磨牙采用牙槽骨垂直方向植入时，可承受约250N的He力.     

眶部种植体长度对骨界面应力影响的三维有限元研究

目的 探讨不同长度的眶部种植体对骨界面应力分布的影响。方法 建立直径3.75 mm,长度分别为3、4、6、10 mm的眶部种植体-颅颌面骨三维有限元模型,分别给予沿种植体轴向和与轴向成45°的载荷,载荷大小20 N,记录两种方向载荷下种植体及骨界面的Von-Mises应力峰值和位移峰值,分析其应力分布。结果 施加沿种植体轴向载荷时,种植体周围应力集中于根部,种植体受力大于骨面;施加与轴向成45°载荷时,应力集中于种植体颈部与第一螺纹之间,种植体受力大于骨面。施加两个方向的载荷时,3 mm种植体的应力峰值明显大于其他长度种植体,而位移峰值无明显变化。在相同长度下,施加沿种植体轴向载荷时的应力峰值及位移峰值均明显低于与轴向成45°载荷时,载荷方式对界面应力分布有明显的影响。结论 临床上尽量选择4 mm以上的眶部种植体;应用3 mm种植体时,应选择骨密质较厚的区域植入。     

三维有限元法对下颌种植覆盖义齿应力分布的分析

目的：分析种植义齿不同连接方式、即刻载荷式种植义齿、设置缓冲间隙对下颌种植覆盖总义齿应力分布的影响。方法：应用三维有限元法模拟正中开闭口运动中下颌种植覆盖总义齿的受力情况,分析种植义齿不同连接方法、即刻载荷式种植义齿、冲击载荷下缓冲间隙的设置对义齿应力分布的影响。结果：缓冲间隙的设置可以降低种植体内部、种植体软硬组织界面和义齿基托内应力的峰值,最易引起种植体侧方界面骨吸收的压应力峰值降低了约52%。螺丝固定的种植全口固定义齿有助于远期修复效果,即刻载荷式种植义齿初期稳定性尚待研究。结论：螺丝固定的种植全口固定义齿对设置缓冲间隙有利于保护种植体界面软硬组织的健康,防止义齿基托折裂,提高种植义齿的远期成功率。即刻载荷式种植义齿对种植义齿的远期成功率有一定的影响。     

单个下颌磨牙缺失种植修复体尺寸对骨界面应力分布的影响

目的：分析单个下颌磨牙缺失采用种植修复时，种植体尺寸对骨界面的应力分布的影响。方法：采用三维有限元法，模拟单个种植体及双种植体修复单个缺失下颌第一磨牙的情况，在保证其它因素不变的条件下，分析种植体尺寸(包括种植体长度和直径)对种植体一骨界面应力分布的影响。结果：不论单种植体修复或双种植体修复单个缺失磨牙时，种植体直径变化对种植体一骨界面应力影响较大，斜向载荷时更为明显；而种植体长度对骨界面应力影响较小。结论：建议临床尽量采用直径较大的种植体修复单个缺失下颌磨牙。     

下颌单侧后牙游离端缺失种植固定桥三维有限元模型的建立

目的：探讨建立下颌单侧后牙游离端缺失种植固定义齿三维有限元模型,为这类设计的种植固定桥生物力学研究提供数学模型基础。方法：利用ATOS流动式光学扫描仪技术和Imageware软件,CATIT软件的实体建模技术,结合ABAQUS有限元分析软件建立不同位置种植体支持固定桥的三维有限元模型。结果：成功建立了具有良好几何相似性的三维有限元模型。结论：将ATOS流动式光学扫描仪技术、数字图像处理技术与一系列计算机软件相结合,建立三维有限元模型的方法是有效可行的,可提高模型的仿真性和建模的高效性。     

不同力作用下微种植体长度和直径的双变量优化分析

目的 探讨在不同力作用下,长度和直径同时连续变化情况下微种植体尺寸的优化设计,以期为临床上合理选择微种植体尺寸提供理论基础。方法 建立长度和直径连续变化的微种植体及周围颌骨组织的三维有限元模型,设定长度变化范围为6~12 mm,直径变化范围为1.2~2.0 mm,在微种植体头部的横槽内分别加载水平力（HF）和复合力（ CF）,观察长度和直径同时变化对周围颌骨等效应力峰值（ Max EQV）及微种植体位移峰值（ Max DM）的影响。结果 在两种力的作用下,随着长度和直径的增加,颌骨 Max EQV和微种植体 Max DM均下降,当长度大于 9 mm时,各评估指标值较小且变化幅度较小。灵敏度分析显示,直径对评估指标的影响较大。在 CF作用下,直径对评估指标的影响较 HF作用下显著。结论 在本研究所设定的参数范围内,微种植体的长度应不超过 9 mm,运用微种植体对牙齿进行转矩控制时,其直径应超过1.2 mm。     

Influence of implant length and bicortical anchorage on implant stress distribution

Background: Short implants present superior failure rates for everybody. Purpose: The aim of this theoretic study was to assess to what extent implant length and bicortical anchorage affect the way stress is transferred to implant components, the implant proper, and the surrounding bone. Materials and Methods: Stress analysis was performed using finite element analysis. A three‐dimensional linear elastic model was generated. All implants modeled were of the same diameter (3.75 mm) but varied in length, at 6, 7, 8, 9, 10, 11, and 12 mm (Branemark System®, Nobel Biocare AB, Gothenburg, Sweden). Each implant was modeled with a titanium abutment screw and abutment, a gold cylinder and prosthetic screw, and a ceramic crown. The implants were seated in a supporting bone structure consisting of cortical and cancellous bone. An occlusal load of 100 N was applied at a 30° angle to the buccolingual plane. Results: With the selected model and bone properties, the coronal cortical anchorage was dominating, and the bone stress concentrated to that area. Conclusions: The maximum bone stress was virtually constant, independent of implant length and bicortical anchorage. The maximum implant stress, however, increased somewhat with implant length and bicortical anchorage.     

天然牙与种植体联合支持套简冠固定桥的骨组织应力分析

目的：研究天然牙与种植体联合支持式套筒冠固定桥牙周组织的应力分布情况。方法：选择1例左侧下颌第一磨牙缺失病例,分别设计以左侧下颌第二前磨牙与种植体（位于下颌第二磨牙）联合支持固定桥模型（模型Ⅰ）和套筒冠固定桥模型（模型Ⅱ）。在分散垂直和分散斜向2种载荷情况下,采用三维有限元法分析基牙及种植体周围骨组织的应力分布情况。结果：分散垂直载荷下,模型Ⅰ中的天然牙和种植体周围骨组织最大等效应力值分别为2．58MPa和43．92MPa;模型Ⅱ中,相应的最大等效应力值分别为2．17MPa和20．23MPa。分散斜向载荷下,模型Ⅰ中的天然牙和种植体周围骨组织最大等效应力值分别为2．23MPa和46．37MPa;模型Ⅱ中．相应的最大等效应力值分别为1．91MPa和21.19MPa。结论：套筒冠固位体能缓冲种植体周围骨组织的部分应力,但对垂直应力和侧向应力的缓冲能力差别不大。进行天然牙与种植体联合支持固定桥修复时,可在种植体端设计套筒冠固位体．以缓冲种植体周围骨组织的应力水平,防止或减轻种植体支持组织的损伤。     

下颌固定义齿不同桥体跨度下受载的三维有限元分析

目的　分析当固定义齿桥体加长时修复体及其基牙支持组织的受力状况。方法　在建立下颌固定义齿三维有限元模型的基础上 ,将桥体的跨度分别加至原长的 2～ 4倍 ,施加相同大小的垂直向载荷 ,利用MARC软件计算并绘制各种情况下的应力分布图像。结果　当固定义齿桥体加长时 ,修复体受载后的应力分布情况不发生改变 ,但最大等效应力相应增加。当桥体跨度增加至原长的3倍时 ,最大VonMises应力为 2 11.30MPa(桥体加载 )。结论　桥体的跨度增加超过约 3个前磨牙宽度时 ,有可能会对修复体造成损害