套筒冠与卡环固位型义齿修复末端游离缺失的应力分布比较

目的 通过模块化方式建立套筒冠及可摘局部义齿的三维有限元模型,比较三种修复体的应力分布特点.方法 调用正常牙列模型库编辑建立双侧末端游离缺失的牙列模型,在固定义齿模型库及可摘局部义齿模型库基础上,借助DELL Precision图形工作站,利用UG 5.0、HyperMesh 7.0和Abaqus 6.5软件,建立套筒冠义齿及近中支托和远中支托的可摘局部义齿三维有限元模型,进行有限元力学分析和比较.结果 在套筒冠义齿,基牙牙根及牙周膜、牙槽黏膜和牙槽骨的应力分布均匀,其牙根受力最大值(6.205 Mpa)明显小于其他两种可摘局部义齿设计(分别为18.41 Mpa和34.49 Mpa).结论 采用套筒冠设计修复双侧末端游离缺失病例,具有应力分布均匀,基牙受力较小的优点,有利于基牙及周围组织的健康.     

套筒冠固位可摘局部义齿的建模及其力学特征分析

目的 二次开发有限元模型库,尝试该建模方法对套筒冠义齿进行力学分析的可行性.方法 在正常牙列模型库、固定义齿模型库及可摘局部义齿模型库基础上进行二次开发,在DELL Precision图形工作站,利用UG 5.0、HyperMesh 7.0和Abaqus 6.5等软件,对下颌双侧游离缺失牙列状态及以尖牙和第一双尖牙为基牙的套筒冠修复体进行调用、编辑、建模,并进行有限元力学分析.结果 建模过程便捷,有限元分析获得基牙牙根、牙周膜、牙槽黏膜、牙槽骨及修复体最大应力值及其分布情况.结论 采用模型库的方法对套筒冠修复体进行建模是可行且可靠的.     

套筒冠固位可摘局部义齿的建模及其力学特征分析

目的 二次开发有限元模型库,尝试该建模方法对套筒冠义齿进行力学分析的可行性。方法 在正常牙列模型库、固定义齿模型库及可摘局部义齿模型库基础上进行二次开发,在DELL Precision图形工作站,利用UG 5.0、HyperMesh 7.0和Abaqus 6.5等软件,对下颌双侧游离缺失牙列状态及以尖牙和第一双尖牙为基牙的套筒冠修复体进行调用、编辑、建模,并进行有限元力学分析。结果 建模过程便捷,有限元分析获得基牙牙根、牙周膜、牙槽黏膜、牙槽骨及修复体最大应力值及其分布情况。结论 采用模型库的方法对套筒冠修复体进行建模是可行且可靠的。     

近远中(牙合)支托对末端游离缺失修复应力分布的影响

目的 研究下颌末端游离缺失修复中近中与远中(牙合)支托设计对加载时基牙及支持组织应力分布的影响。方法 将初始模型导入HyperMesh 7.0 软件建立下颌双侧末端游离缺失模型（765-567缺失）,模型导入UG 5.0软件设计近中支托与远中支托修复方案,导入HyperMesh 7.0软件进行修复方案的有限元网格划分,分别建立近中(牙合)支托（M模型）与远中（D模型）(牙合)支托修复有限元模型。分析和比较两种模型在双侧垂直加载时基牙及支持组织最大应力及其分布情况。结果 在基牙及其牙周膜,D模型基牙牙冠、牙根及牙周膜的最大应力均显著大于M模型; D模型应力分布主要集中于4-4牙根,M模型43-34牙根应力分布较为均匀。在缺牙区黏膜,M模型最大应力显著大于D模型, 两种修复方案模型应力分布分别位于4-4远中位置和76-67位置。两种修复方案模型缺牙区牙槽骨最大应力接近,其中M模型应力分布更广泛。结论 采用常规可摘局部义齿修复末端游离缺失时,应优先选择近中(牙合)支托设计。     

附着体类型对种植支持可摘局部义齿应力分布的影响

目的：研究种植支持可摘局部义齿修复下颌远中游离端缺失的应力分布,探讨附着体类型对于种植体、各支持组织、义齿以及附着体的应力影响。方法：建立可摘局部义齿修复下颌双侧前磨牙和磨牙缺失的KennedyⅠ类牙列缺损的三维有限元模型,分别为采用传统可摘局部义齿（无种植体）、种植体+Locator附着体+可摘局部义齿、种植体+Magfit磁性附着体+可摘局部义齿进行修复。分析对比各主要成分的应力分布,得到最大von Mises应力值和位移值。结果：建立含有牙体组织、牙周组织以及种植体、附着体、可摘局部义齿的三维有限元模型。有种植体的模型义齿基托下黏骨膜的最大位移量（Locator模型垂直向载荷9.38 μm、斜向载荷45.48 μm,Magfit模型垂直向载荷9.54 μm、斜向载荷39.45 μm）小于没有种植体的RPD（removable partial dentures）模型（模型垂直向载荷95.27 μm,斜向155.70 μm）。Locator和Magfit两种类型的附着体相比较,Locator模型中种植体颈部周围皮质骨的最大应力值大于Magfit模型（Locator模型垂直向载荷10.850 MPa、斜向载荷43.760 MPa,Magfit模型垂直向载荷7.100 MPa、斜向载荷19.260 MPa）。Magfit模型中末端基牙的牙周膜受力更小（Locator模型垂直向载荷0.520 MPa,Magfit模型垂直向载荷0.420 MPa）。结论：在修复下颌KennedyⅠ类牙列缺损时,种植支持可摘局部义齿可减少对末端基牙的扭力,提高义齿稳定性;Locator和Magfit磁性附着体两者对比,Locator附着体水平约束作用更大。     

细小种植体支持可摘局部义齿修复末端游离缺失的应力分析

目的 对精密附着体义齿修复末端游离缺失的应力分布情况进行有限元分析.方法 采用模块化方法建立下颌末端游离缺失修复体设计方案的三维有限元模型,包括组合式铸造卡环之RPI卡环组修复体模型和精密附着体义齿模型,后者分别以4┬4为单基牙和43┬34联冠为基牙建模.将经HyperMesh 7.0 软件完成有限元网格划分的修复体模型分别导入模拟工程有限元软件Abaqus 6.5,分析三种固位类型修复体设计中基牙及支持组织的应力分布情况.结果 精密附着体义齿在垂直和斜向载荷下,双基牙设计基牙和基托下组织的应力都低于单基牙设计;RPI卡环组可摘局部义齿在斜向载荷下,基牙和基托下组织的应力均明显增加.结论 在下颌末端游离缺失附着体义齿修复体设计中,应优先选择双基牙附着体修复.     

精密附着体义齿修复下颌末端游离缺失的应力分析

目的 对精密附着体义齿修复末端游离缺失的应力分布情况进行有限元分析。方法 采用模块化方法建立下颌末端游离缺失修复体设计方案的三维有限元模型,包括组合式铸造卡环之RPI卡环组修复体模型和精密附着体义齿模型,后者分别以4-4为单基牙和43-34联冠为基牙建模。将经HyperMesh 7.0 软件完成有限元网格划分的修复体模型分别导入模拟工程有限元软件Abaqus 6.5,分析三种固位类型修复体设计中基牙及支持组织的应力分布情况。结果 精密附着体义齿在垂直和斜向载荷下,双基牙设计基牙和基托下组织的应力都低于单基牙设计;RPI卡环组可摘局部义齿在斜向载荷下,基牙和基托下组织的应力均明显增加。结论 在下颌末端游离缺失附着体义齿修复体设计中,应优先选择双基牙附着体修复。     

细小种植体支持可摘局部义齿修复末端游离缺失的应力分析

目的 分析细小种植体支持可摘局部义齿修复末端游离缺失的应力分布情况。方法 采用模块化方法建立下颌末端游离缺失修复体设计三维有限元模型,包括组合式铸造卡环之RPI卡环组修复体（CRPD）模型和细小种植体支持可摘局部义齿修复体（ISRPD）模型。将经HyperMesh 7.0 软件完成有限元网格划分的修复体模型分别导入模拟工程有限元软件Abaqus 6.5,分析应力分布情况。结果 垂直载荷下,ISRPD模型基牙及缺失区黏膜、牙槽骨的应力水平都低于CRPD模型。斜向载荷下,CRPD模型各部位应力都明显增大;ISRPD模型则仅在种植体颈部牙槽骨出现应力明显增大,而基牙牙体和牙周膜的应力反而下降。结论 采用细小种植体支持的可摘局部义齿修复末端游离缺失,对基牙和缺失区软、硬组织的健康有利。     

聚缩醛树脂义齿修复KennedyⅡ类牙列缺损的生物力学研究

目的 利用光弹模型研究聚缩醛树脂义齿(隐形义齿)修复Kennedy Ⅱ类牙列缺损的生物力学.方法 建立下颌Kennedy Ⅱ类牙列缺损((76|6)缺失)光弹模型,分别设计和制作聚缩醛树脂全隐形义齿、混合型隐形义齿和传统的金属支架可摘局部义齿.模拟双侧及单侧后牙加载,观察加载时三种义齿设计基牙和缺牙区牙槽嵴的载衙光弹图像,分别记录应力分布情况并加以分析和比较.结果 三种义齿设计光弹模型应力分布分析显示,在单侧和双侧加载时,全隐形义齿基牙和缺牙区牙槽嵴承受压力最大,传统的金属支架可摘局部义齿(金属支架设计)承受压力沿基牙牙体长轴传导,基牙和剩余牙槽嵴承受压力最小且分布最均匀.结论 对于Kenncdy Ⅱ类牙列缺损,全隐形义齿修复对基牙和剩余牙槽嵴损伤较大;而传统的金属支架可摘局部义齿使支持组织受力均匀、合理,应作为设计的首选.     

聚缩醛树脂义齿修复KennedyⅡ类牙列缺损的生物力学研究

目的 利用光弹模型研究聚缩醛树脂义齿（隐形义齿）修复Kennedy Ⅱ类牙列缺损的生物力学.方法 建立下颌Kennedy Ⅱ类牙列缺损（（76｜6）缺失）光弹模型,分别设计和制作聚缩醛树脂全隐形义齿、混合型隐形义齿和传统的金属支架可摘局部义齿.模拟双侧及单侧后牙加载,观察加载时三种义齿设计基牙和缺牙区牙槽嵴的载衙光弹图像,分别记录应力分布情况并加以分析和比较.结果 三种义齿设计光弹模型应力分布分析显示,在单侧和双侧加载时,全隐形义齿基牙和缺牙区牙槽嵴承受压力最大,传统的金属支架可摘局部义齿（金属支架设计）承受压力沿基牙牙体长轴传导,基牙和剩余牙槽嵴承受压力最小且分布最均匀.结论 对于Kenncdy Ⅱ类牙列缺损,全隐形义齿修复对基牙和剩余牙槽嵴损伤较大;而传统的金属支架可摘局部义齿使支持组织受力均匀、合理,应作为设计的首选.     

游离端半精密附着体义齿的支持骨表面应力分析

【目的】研究双侧游离缺失活动义齿使用不同类型的半精密附着体时周围支持骨组织的生物力学特征。【方法】采用电阻应变测量法 ,在人体下颌骨标本上测量基牙联冠数目分别为 1,2 ,3单位的冠内及冠外半精密附着体式双侧游离缺失活动 固定联合修复体的表面应力值 ,并做统计分析。【结果】基牙数目从 1个增至 2个 ,支持骨组织应力分布明显变均匀 ,但基牙数目从 2个增至 3个时 ,应力值的改变无显著差异 ;冠内附着体在基牙周围牙槽骨上产生的总体应力较大 ,而冠外附着体在缺牙区牙槽嵴和近缺隙侧基牙远中颈部牙槽嵴上产生的应力较大。【结论】在设计游离端附着体义齿时 ,基牙联冠不宜跨度过大 ;附着体类型的选择应根据缺牙区牙槽嵴及远中基牙牙体、牙周条件酌情而定。     

牙槽骨吸收对冠外附着体义齿基牙及牙周组织应力分布的影响

目的：探讨牙槽骨吸收对冠外附着体义齿基牙及牙周组织应力分布的影响,为附着体义齿临床应用提供理论依据。方法：应用三维有限元方法测定基牙牙槽骨吸收不同时附着体义齿基牙及牙周组织应力分布情况,并与单端固定桥比较。结果：单端固定桥基牙及牙周组织最大应力为(3.63E+5)Mpa;基牙牙槽骨正常时附着体义齿基牙及牙周组织最大应力为（1.27E+5）Mpa,小于单端固定桥;基牙牙槽骨吸收1/3时为(3.87E+5)Mpa,稍大于单端固定桥;基牙牙槽骨吸收1/2时为(1.38E+6）Mpa,明显大于单端固定桥。结论：附着体义齿可减轻基牙及牙周组织应力,随着基牙牙槽骨吸收,基牙所受应力增加;基牙牙槽骨正常时,以C45 为基牙单侧设计冠外附着体义齿修复下颌游离端缺失是适宜的;基牙牙槽骨吸收达1/3,此种修复要慎重,应减少侧向力,当基牙牙槽骨吸收达1/2 不可单侧设计此种修复,应增加基牙或双侧设计。