介绍改良式箭头卡的用途及弯制方法(活动矫正器的固位装置之一)

改良式箭头卡[Adam′S]:它是目前国内外在活动矫正器中最常用的一种固位装置,其临床效果最佳。这种卡环是在1950年英国正畸医生,Adam′s.c p首先介绍这一改良式箭头卡环,1970年他著的活动矫正器一书中设计并应用改良式箭头卡,使之在世界范围内得到推广和应用。见[图1]。     

以垫为固位的前牙反矫正器

传统的前牙反(牙合)矫正器,不但需要设置后牙(牙合)垫和前牙舌面的双曲舌簧,而且必须设置卡环、邻间钩或箭头卡等固位体。笔者在临床实践中体会到,在矫正器上不设置上述固位     

3种钴铬钼合金美观卡环用于前磨牙的固位力分析

目的:研究3种不同设计的钴铬钼合金卡环在前磨牙的固位力变化,为临床选择适合美观要求的卡环提供依据.方法:采用EZ20万能测力仪,测定钴铬钼合金的传统三臂卡、改良RPI卡环和变异Y形卡环在上颌第二前磨牙的0.25、0.50、0.75 mm 3个倒凹深度上的固位力.采用SPSS22.0软件包对数据进行统计学分析.结果:在0.25和0.50 mm倒凹深度时,卡环固位力大小排序为传统三臂卡＞变异Y形卡环＞改良RPI卡.在0.75 mm倒凹深度,循环开始时卡环固位力大小排序与前2组相似,但在衰减后改变为变异Y形卡环＞传统三臂卡＞改良RPI卡.结论:对位于美学区域的前磨牙区,进入0.75 mm倒凹深度的变异Y形卡环即可提供足够的固位力,又位于美观固位区并靠近龈缘,临床设计义齿时可优先考虑.     

树脂卡环固位力和形变的体外研究

目的研究树脂卡环固位力和形变的大小。方法整体铸造前磨牙和磨牙试件各40个,倒凹计测定出0.25 mm和0.50 mm的倒凹。根据基牙类型和倒凹深度,将试件分为4组：0.25 mm倒凹前磨牙组、0.50 mm倒凹前磨牙组、0.25 mm倒凹磨牙组、0.50 mm倒凹磨牙组,每组20个试件。每组试件分别制作树脂三臂卡和Co-Cr合金三臂卡各10个。将卡环戴入相应的基牙并浸泡于去离子水中,测定在0、720、1 440、2 160、2 880、3 600、4 320次连续取出和戴入循环周期时卡环的固位力,并记录0和4 320次循环周期时卡环固位臂卡环尖和抗力臂卡环尖之间的距离。结果1）树脂卡环的平均固位力为1.69 N,低于Co-Cr卡环的平均固位力5.87 N（P<0.01）。在其他因素相同的情况下,树脂卡环的固位力小于Co-Cr卡环的固位力（P<0.01）,磨牙卡环的固位力小于前磨牙卡环的固位力（P<0.01）,0.25 mm倒凹卡环的固位力小于0.50 mm倒凹卡环的固位力（P<0.01）。随着循环次数的增加,Co-Cr卡环的固位力显著降低（P<0.01）,而树脂卡环的固位力无显著变化（P＞0.05）。2）4 320次循环周期后,Co-Cr卡环的固位臂卡环尖和抗力臂卡环尖之间的距离显著增加（P<0.05）,而树脂卡环的固位臂卡环尖和抗力臂卡环尖之间的距离无显著变化（P＞0.05）。结论树脂卡环的固位力和形变均明显低于铸造卡环。     

摘取方式对铸造三臂卡环固位臂应力影响的三维有限元研究

目的 用三维有限元方法分析钴铬合金和金合金铸造三臂卡环固位臂在不同摘取方式时的应力分布,探讨可摘局部义齿的适宜摘取方式,为临床指导患者摘取义齿提供参考.方法 以下颌第二前磨牙为基牙,建立基牙和三种宽度固位臂的三维有限元模型,设计卡臂尖和固位臂中部进入基牙的倒凹深度不同,分别在固位臂的中部和起始部施加速度为3mm/s的动态位移载荷,使卡环向上产生3mm的位移,计算不同方式摘取时固位臂的接触受力.结果 用推拉基托方式摘取义齿时,三种宽度的钴铬合金和金合金铸造卡环固位臂的最大应力与卡臂尖进入基牙的倒凹深度均呈正相关关系;同种材料的卡环固位臂,当卡臂尖进入基牙的倒凹深度相同时,随着固位臂宽度的增大,最大应力增加,差异有统计学意义;相同宽度、不同材料卡环固位臂,随卡臂尖进入基牙倒凹深度的增大,最大应力增加,差异有统计学意义.用推拉卡环方式摘取义齿时,相关的结果与用推拉基托方式摘取义齿时类似.对于同种材料、同一宽度的固位臂,随着卡臂尖进入基牙倒凹深度的增大,推拉卡环摘取义齿时固位臂的最大应力比推拉基托时增加得快,最大应力拟合直线的斜率大,且两条拟合直线有交点.结论 钴铬合金铸造三臂卡环的可摘局部义齿,适宜用推拉卡环方式摘取.金合金铸造三臂卡环的可摘局部义齿,当卡臂尖进入基牙的倒凹深度较浅时,适宜用推拉卡环的方式摘取;当卡臂尖进入基牙的倒凹深度较深时,适宜用推拉基托的方式摘取.     

钴铬合金铸造卡环组织面与人牙釉面间静摩擦系数的测定

“摩擦固位力”的观点认为卡环在牙面移动过程中产生的固位力是以卡环弹力为基础的摩擦力[1],因此,将卡臂最大弹性形变力乘以卡臂与牙面间的静摩擦系数即为卡环弹性卡抱提供的固位力。本项研究根据上述摩擦学原理,对钴铬合金铸造卡环组织面与人牙釉面间的静摩擦系数进行测定。一、材料和方法1.实验设计:自制一测试平台,可调节3个离体牙面成一水平面,其上放置与卡环组织面表面几何特征(轮廓算术平均偏差Ｒａ作为参数)相似的金属板。加载(Ｗ)后,材料试验机(ＡＵＴＯＧＲＡＰＨＤＣＳ5000型,日本岛津)水平向牵拉金属板,记录最大静摩擦力(Ｆ),根…     

一种新型活动矫治器固位装置的设计方法

活动矫治器是一种常用正畸矫治器,只有固位良好,才能发挥作用。目前活动矫治器常用单臂环、箭头卡和邻间钩固位,这在临床应用中可能会遇到一些问题：单臂环对于乳牙或者倒凹不足的牙齿固位效果欠佳;采用邻问钩或箭头卡虽然能够获得较好的固位效果,但这容易压迫牙龈乳头,造成患者不适。     

可摘局部义齿改良RPI卡环固位力测试

目的 :测试改良RPI卡环的固位力 ,为临床应用提供实验依据。方法 :采用人离体下颌骨作为模型 ,在垂直脱位力作用下 ,测试改良RPI卡环的固位力 ,并分别与RPA卡环及RPI卡环比较。结果 :改良RPI卡环的固位力 ( 6 .86± 1.2 0 )N ,RPA卡环的固位力 ( 7.6 1± 0 .87)N ,RPI卡环的固位力 ( 7.41± 1.19)N无显著性差异 ,3种卡环固位力两两间无显著性差异。结论 :采用具有天然牙列的离体下颌骨作为测定卡环固位力的模型是可行的。改良RPI卡环的固位力与RPA卡环和RPI卡环的固位力相当 ,临床可接受。     

RPI卡环的改良设计

描述了改良ＲＰＩ卡环的设计,并与传统的ＰＲＩ卡环相比较,改良ＲＰＩ卡固位尖端只需进入基牙颊面最远的较小倒凹则可获得听固位,而且更美观,同时也符合远中游离鞍基围绕近中Ｈｅ支托转下沉中,Ｉ杆固位尖端与基牙脱离接触原则。因此发言奶卡环可小或避免伟给基牙持力,量种适用远中淳离端可摘局部义齿的新型止环设计。     

赝复体修复Ⅴ类上颌骨缺损的临床效果

目的 探讨金属卡环与弹性卡环联合固位式赝复体在上颌骨肿瘤术后Ⅴ类骨缺损修复的临床效果.方法 对2012年1月~2015年12月中山大学孙逸仙纪念医院口腔科23例患者,共24副金属卡环与弹性卡环联合固位式上颌骨赝复体进行6个月~2年的跟踪随访.结果 佩戴赝复体后,23例患者颌面外形均明显改善,其中,21例洼田饮水试验从Ⅳ级或Ⅴ级改善至Ⅰ级或Ⅱ级,差异有统计学意义(P<0.05);15例可使用患侧咀嚼软食或中等硬度食物;佩戴赝复体前后语音清晰度分别为(36.6±5.6)%和(83.2±7.3)%,差异有统计学意义(P<0.05);18例口腔及赝复体卫生状况维持良好.结论 金属卡环与弹性卡环联合固位式赝复体修复上颌骨肿瘤术后Ⅴ类骨缺损可取得良好临床效果,有利于提高患者术后生活质量和心理健康.     

不同卡环设计对远中游离端牙列缺损基牙影响的临床研究

目的：不同卡环设计对远中游离端牙列缺损行活动义齿修复后对基牙影响的临床观察。方法：选择远中游离端牙列缺损患者74例,末端基牙均为前磨牙,分别采用RPI卡环,RPA卡环,RPT卡环进行活动义齿修复,修复3年后对基牙磨损、龋病、牙髓反应、基牙松动、基牙拔除、修复体失败等方面情况进行评估。结果：在基牙磨损方面,RPT卡环高于RPI卡环和RPA卡环,其余方面均无统计学差异。结论：RPT卡环易导致基牙磨损,三种卡环对基牙其它方面的影响没有显著差别。     

Ⅰ形杆卡应力分布的三维有限元法分析

目的：通过建立Ⅰ形杆卡的计算机模型，采用三维有限元方法分析Ⅰ形杆卡的水平部分、垂直部分和弯曲部分的应力分布和硬度值。方法：采用每单位元8结点分析法建立Ⅰ形杆卡的三维有限元模型，在距卡环尖2mm处施加5N的颊向载荷后，测量选择不同的卡环尖的宽度(叮)，卡环尖的厚度(7)，弯曲部分的曲率半径(及)，卡环尖与水平部分的垂直距离(y)以及基底部和垂直部分底水平距离(H)时，各个部分的应力分布和硬度值。结果：当W、T、R增加或H、V降低时卡环的硬度值增加，应力分布减小。结论：卡环的形状与卡环的应力分布和硬度值有关系。     

Influence of polishing on cast clasp properties

During the polishing of clasps, two possible changes that could affect their properties are thinning of the clasp and work hardening of the alloy. Two distinctly different clasp pattern forms were selected and 20 samples of each were cast. They were then divided into two groups, polished and unpolished, in an effort to determine the total influence of the polishing procedure on clasp behavior. The results indicate that polishing produces a slightly more flexible clasp. Any influence resulting from possible work hardening is offset by the reduction of clasp thickness. Effects of width/thickness ratios and magnitude of deflections on finishing and polishing techniques may also alter clasp flexibility in the polished clasp.     

Aulen树脂卡环与Co—Cr卡环循环疲劳及对牙面磨损的研究

目的：比较Aulen树脂卡环与Co—Cr卡环在离体牙上循环疲劳测试中的脱位力衰减趋势,观察其对离体牙的磨损。方法：制作Aulen树脂卡环和Co—Cr卡环,利用多功能生物力学测定仪进行循环疲劳测试,对比其脱位力衰减情况,扫描电镜观察实验前后离体牙的磨损情况;结果：卡环在循环疲劳测试后其脱位力均不同程度下降,Aulen树脂卡环的摩擦区域无明显划痕,Co—Cr卡环的摩擦区域形成明显的划痕,破坏了原来平滑的表面。结论：Aulen树脂卡环固位力较Co—Cr卡环小,但衰减缓慢,Aulen树脂卡环对牙面的磨损程度小于Co—Cr卡环。     

Optimum design for glass fiber-reinforced composite clasps using nonlinear finite element analysis

The purpose of this study was to design an optimum glass fiber-reinforced composite (FRC) clasp. Three-dimensional finite element models were constructed of FRC circumferential clasp arms and an abutment tooth. The basic clasp arm was half-oval, without a taper, 2.60 mm wide and 1.30 mm thick. Four modified clasp arms were prepared by changing the width or thickness of the basic clasp (width/thickness: 2.60 mm/0.65 mm, 2.60 mm/1.95 mm, 1.30 mm/1.30 mm, and 3.90 mm/1.30 mm). Forced displacements of 5 mm in the removal direction were applied to the nodes at the base of the clasp arm. The retentive forces and maximum tensile stresses of the five FRC clasp arms ranged from 1.00-16.30 N and from 58.9-151 MPa, respectively. Results showed that an optimum FRC clasp was a circumferential clasp with 2.60 mm width and 1.30 mm thickness, which had sufficient retentive force and low risk of tensile failure.     

The cast round RPA clasp

The incorporation of a cast round clasp into the RPA design has been presented. When properly used, the cast round clasp eliminates the need for blockout of the facial aspect of the terminal abutment normally required with the half-round clasp. This technique includes surveying the refractory cast, which ensures optimal placement of the round clasp in relation to the height of contour.     

改良杆卡式附着体与不同可摘局部义齿对支持组织应力分布的研究

目的探讨改良杆卡式附着体义齿与RPI卡环组、联合卡环组可摘局部义齿修复单侧游离缺失对支持组织的应力分布。方法在下颌47、46单侧游离缺失的环氧树脂模型上分别以改良杆卡式附着体、RPI卡环组、联合卡环组3种固位形式的可摘义齿修复,用三维光弹应力冻结切片技术测试义齿加载后对基牙和缺牙区牙槽骨应力分布。结果对基牙牙槽骨的应力：改良杆卡式附着体义齿〉RPI卡环组〉联合卡环组（P〈0．05）;附着体义齿对基牙的近、远中应力无显著性：差异（P〉0．05）;RPI卡环组义齿有猞支托处的应力大于无拾支托处的应力（P〈0．05）;联合卡环组对远中的应力大于近中（P〈0．05）。对缺牙区牙槽骨应力：改良杆卡式附着体与RPI卡环组均小于联合卡环组（P〈0．05）;附着体义齿、RPI对缺牙区牙从近中到远中的4个切片应力无显著性差异（P〉0．05）,联合卡环组远中大于近中（P〈0．05）。结论改良杆卡式附着体义齿有应力中断作用,各点应力分布较均匀。RPI固位的活动义齿应力主要分布在基牙上,缺牙区应力稍小。联合卡环组义齿对失牙区的应力最大,基牙上应力较小。     

Repair with a surveyed cast clasp while patient retains the partial denture

A technique is described that allows a removable partial denture with a broken clasp or a removable partial denture in which an abutment has been extracted to be restored by the reattachment of a new cast clasp component or a complete surveyed clasp assembly. The technique is applicable to most clasp designs and can include attachment to the acrylic denture base or the metal major connector. The technique is distinguished from other repair techniques by (1) providing a cast clasp replacement, (2) allowing the patient to retain the prosthesis during the repair, (3) generating a precisely formed surveyed clasp assembly by the laboratory, and (4) including an efficient transfer mechanism for the precision clasp created in the laboratory to be attached to the removable partial denture in the dental office. A two-step impression procedure is used to ensure proper relation of the partial denture to the abutments. (J Prosthet Dent 1997;77:624-9.)     

Analysis of abutment tooth movement utilizing mandibular kinesiography (MKG). Part 2. Effects of clasp design in unilateral free-end denture

The three-dimensional dynamic movement of the abutment tooth was successfully analyzed on a simulation model utilizing the mandibular kinesiography. When the unilateral free-end denture retained by the RPA, RPI or Aker's clasp was subjected to various directions of loads, the abutment tooth was inclined mainly by the sliding displacement of the denture over the alveolar ridge and the lever action around the denture. The Aker's clasp assembly induced the largest tooth movement. The RPA clasp generally exhibited similar tendencies to the Aker's clasp, showing a larger tooth inclination in the disto-buccal direction. The RPI clasp seemed to be preferable for protecting the periodontal tissues from damage associated with unfavorable tooth movements since it induced less distal tooth inclination.