下颌摇椅弓有限元模型的建立

目的建立下颌摇椅弓的有限元力学分析模型,为其力学的系统性分析提供基础。方法通过64排螺旋CT扫描获得组牙齿颌骨图像信息,应用Mimics 15进行下颌骨及牙列的三维重建,Geomagic Studio 2013生成曲面模型、NX 8.5设计出托槽和弓丝,利用Ansys workbench 13.0对模型进行网格的划分,并设置接触关系,以及对模型各部分进行材料的赋值,利用求得的支反力加载到每个托槽的受力面上,完成下颌骨正畸三维有限元模型的建立,并对模型进行评估。结果建立了包括下颌骨、下颌牙列、牙周膜、MBT托槽和摇椅弓的正畸力学分析模型,并进行分类网格划分。结论用CT扫描技术结合逆向建模工程建立了仿真性较好模型,为摇椅弓的应用研究提供了基础和参考。     

不同热处理后不锈钢摇椅弓的加、卸载应力及其力学性能的实验研究

目的 研究不同热处理不锈钢摇椅弓的加、卸载应力及其力学性能.方法 ①将12 cm 0.018-inch的不锈钢圆丝弯制成4mm深度的摇椅弓,进行不同温度、时间的热处理.②不锈钢摇椅弓根据不同的热处理情况分为6组:热处理1、2、3、4、5组和未经热处理的对照组,每组50个样本.③用万能材料力学实验机测试各组摇椅弓加、卸载应力值.④在观察1、2、3、4周后分别测试各组不锈钢摇椅弓的加、卸载应力变化情况.结果 热处理1、2、3、4、5组和对照组摇椅弓丝的加、卸载应力-应变均呈近似的线性关系,无明显的平台期.热处理2、3、4、5组初始加、卸载应力值与对照组比较差异均有统计学意义(均P<0.05),保持后3、4周加、卸载应力值与对照组比较差异均有统计学意义(均P<0.05);热处理1组初始加、卸载应力值与对照组比较差异均无统计学意义(均P>0.05),保持后1、2、3、4周加、卸载应力值与对照组比较差异均无统计学意义(均P>0.05).保持4周后,各组不锈钢摇椅弓的加、卸载应力值均有所减小,热处理2、3、4组的减小程度均低于热处理1组和对照组(均P＜0.05),热处理5组的减小程度高于对照组(P＜0.05).经过热处理的不锈钢摇椅弓加卸、载应力与热处理温度200～400 ℃均呈正相关(r=0.871、0.855,均P<0.05).结论 对于0.018-inch的不锈钢摇椅弓,在临床上进行热处理温度在200～400 ℃为宜,可使弓丝刚度增加.     

摇椅弓加上颌平面导板打开咬合的临床效果

目的：探讨摇椅弓加上颌平面导板打开咬合的临床效果。方法：选择安氏Ⅱ类Ⅱ以上深覆殆患者40名,摇椅弓加上颌平面导板组20名,单独用摇椅弓组20名,通过X线头影测量分析比较患者矫治前后的变化。结果：摇椅弓加上颌平面导板组ANB减小更明显,FH—MP,PP—MP,N—Me,U6-PP,L6-MP增大更明显,明显缩短了打开咬合的时间,差异均有统计学意义（P〈0．05）。结论：摇椅弓加上颌平面导板是一种快速有效打开咬合的方法,且对改善低角病例的面形更有利。     

上颌种植钉配合摇椅弓内收前牙的三维有限元应力分析

目的探讨改变摇椅曲的曲度与游离牵引钩的高度对牙齿的受力。方法选取Mimics建模软件、CT扫描仪以及An-sys分析软件,构建上颌牙弓以及周围的支持组织和不同曲度(包含5°、10°、15°、20°)的摇椅曲模型和不同高度(包含2.1mm、4.0 mm与5.5 mm)的游离牵引钩模型,给予1.5N向后的收力。结果研究显示,牙齿所受应力主要集中在颊面管与托槽区域,而牙周膜所受应力主要集中在牙的颈部。牙齿所受应力大于牙周膜,特别是尖牙所受应力最大,然后是侧切牙部位。结论牙齿与牙周膜所受的应力是伴随摇椅曲的曲度与游离牵引钩的高度的增大而增大的。     

活动平导和摇椅弓矫治深覆牙合的临床疗效比较

目的 对活动平导和镍钛摇椅弓在深覆牙合,矫治的疗效进行评价及对比分析.方法 选择深覆牙合Ⅱ度以上患者66例,活动平导组33例,镍钛摇椅弓组33例,每位患者在治疗前、咬合打开后摄头颅定位侧位片,并做X线头影测量分析.结果 配戴活动平面导板主要通过压低下前牙,抬高后牙打开咬合,并且能促进下颌骨生长,有利于增高面下1/3高度;镍钛摇椅弓力量柔和,能同时压低上下前牙,抬高后牙,从而达到打开咬合的目的.结论 活动平导和摇椅弓均能达到矫治深覆牙合的目的,根据其适应症可以灵活运用选择适合的病例.     

小平导结合摇椅弓矫治深覆的应用

目的:探讨小平导结合摇椅弓矫治深覆的临床应用。方法:选择28例深覆Ⅱ度以上患者,采用小平导结合摇椅弓打开咬合矫治深覆。结果:小平导结合摇椅弓矫治深覆,与单纯使用方丝弓矫治器相比,通过升高后牙、压低前牙,明显缩短了疗程,有效矫治深覆。结论:小平导结合摇椅弓矫治深覆,能快速有效打开咬合,改善面型,矫治效果明显,值得在临床工作中推广使用。     

平导和Ni-Ti摇椅弓治疗前牙深覆合的效果比较

目的比较平导，Ni-Ti摇椅弓治疗深覆合的效果。方法随机选择30例方丝弓矫治，深覆合均在Ⅱ度以上患者，平导组15人，Ni-Ti摇椅弓组15人，年龄12-25岁，咬合打开前后拍头颅侧位片进行X线头影测量分析。结果上颌平面导板能有较打开深覆合，使上下颌磨牙升高。Ni-Ti摇椅弓能有效压低前牙，升高后牙，使下面及全面高增加，但磨牙增高的量较平导组小，差别有显著性。结论两种方法打开咬合机制不同，临床适应不同。     

多曲方丝弓与预成钛镍丝摇椅弓矫治前牙深覆的临床效果比较

目的:探讨多曲方丝弓与预成钛镍丝摇椅弓矫治前牙深覆的临床效果。方法:分析收治的前牙深覆患者60例临床资料,依据治疗方式不同分为多曲方丝弓组30例与预成钛镍丝摇椅弓组30例。结果:多曲方丝弓与预成钛镍丝摇椅弓矫治前牙深覆,下颌切牙切压低量和前磨牙的升高量比较,差异均无统计学意义(P>0.05)。结论:多曲方丝弓与预成钛镍丝摇椅弓矫治前牙深覆的临床疗效明显,效果持久,值得临床推广应用。     

深覆[牙合]矫治的摇椅弓配合小平导应用

目的探讨安氏Ⅱ类深覆[牙合]应用摇椅弓配合小平导矫治的临床效果。方法对32例安氏Ⅱ类深覆[牙合]患者患者均采用摇椅弓与小平导的联合应用打开咬合,咬合打开后浅摇椅弓保持打开效果,并通过X线头影测量分析比较患者矫治前后的变化。结果治疗后ANB、OB及OJ均有减小,且差异有统计学意义（P〈O．05）,表明有效地矫治了安氏Ⅱ类深覆[牙合],而且使颌骨矢状向关系得到改善。孓Go、N—Me、ANS-Me在矫治后有增大,且差异有统计学意义（P〈O．05）,表明该方法对改善低角病例的面形更有利。结论应用摇椅弓配合小平导是一种快速有效矫治安氏Ⅱ类深覆[牙合]的好方法。     

不同摇椅形弓丝力学性能的比较分析

目的 在龈<牙合>向二维平面,分析不同尺寸和材质摇椅形弓丝的力学性能. 方法 选用0.016",0.018",0.016"×0.02"、0.018"×0.025"尺寸的超弹性镍钛与不锈钢两种正畸弓丝,弯制成2 mm深度标准摇椅形弓型,使用INSTRON-5544型材料性能试验机检测摇椅最低点龈<牙合>向的初始应力值. 结果 同一材质大尺寸弓丝比小尺寸弓丝的初始应力值大(P<0.05),与弓丝尺寸存在正相关关系(r<,ss>=0.812,r<,NiTi>=0.922,P<0.01);不锈钢材质正畸弓丝的应力值均大于同一尺寸的镍钛超弹性丝(P<0.05). 结论 摇椅形弓丝的力学性能与弓丝的材质和尺寸有关,临床应有选择地使用.     

上颌All-on-4修复种植体在不同牙弓形态中应力分布的三维有限元分析

目的：利用有限元法探讨上颌牙列缺失应用All-on-4修复时种植体在3种牙弓形态模型中应力分布的差异,为临床提高种植体成功率提供客观参数。方法：参照3M公司MBTTM牙弓模板,应用SolidWorks 2013软件建立All-on-4种植修复的3种牙弓形态上颌无牙颌有限元模型（尖圆形、方圆形和卵圆形）,设定皮质骨层为2 mm,种植体长度为13 mm,前牙区2颗种植体平行植入,后牙区2颗种植体在颌骨内沿近远中方向与牙长轴成0°、15°、30°和45° 4种角度,所有种植体均固定于上部结构。通过2种加载方式在上部结构施加100 N压力模拟咀嚼受力,应用有限元软件Abaqus 6.13运算测得种植体在上颌模型的Von-Mises应力值。结果：测得种植体周围Max von-Mises应力值均出现在皮质骨层,不同牙弓形态模型中应力分布不同,方圆形牙弓种植体周围应力随种植体角度增加而增大;卵圆形牙弓后牙区最大应力值出现在种植体倾斜15°时,前牙区应力在种植体倾斜超过15°后明显提高;尖圆形牙弓种植体周围应力在种植体倾斜45°时显著增大。结论：牙弓形态对种植体周围应力分布有显著影响,All-on-4修复上颌牙列缺失时,方圆形牙弓应尽量减少种植倾斜体角度,卵圆形牙弓种植体倾斜角度不宜超过15°,尖圆形牙弓应避免种植体倾斜角度超过30°。     

临床使用时间对正畸镍钛弓丝机械性能的影响

目的评价临床使用时间的长短对弓丝机械性能的影响。方法选取山东大学口腔医学院正畸科同一时期内收治的30例上颌后牙段基本无拥挤的非拔牙矫治患者,利用三点弯曲试验装置（MTS Tytron 250, USA）,检测未经使用、使用4周、8周及12周的镍钛弓丝在37?℃下的应力应变关系,应用单因素方差分析及q检验,比较4组弓丝的滞后值、平台期的载荷值。结果未经使用的弓丝平台期应力值为(1.54±0.05)N,滞后值为(0.47±0.05)N;使用4周后分别为(1.35±0.03)N和(0.61±0.03)N;使用8周之后分别为(1.38±0.07)N和(0.46±0.07)N;使用12周之后分别为(1.02±0.04)N和(0.34±0.04)N。通过单因素方差分析及q检验,每组的平台期应力值和滞后值之间均存在明显的差异（P＜0.05）。结论随着临床使用时间的增加,镍钛丝的性能有所衰减,但是使用后的镍钛矫正弓丝仍然具有超弹性。     

多用唇弓作用下左下颌中切牙和第一磨牙牙周组织应力分布的三维有限元分析

目的：定性定量研究多用唇弓作用下牙周组织应力分布情况,为临床正确应用多用唇弓提供理论根据。方法：通过建立包括牙周膜、牙槽骨的左下颌中切牙和左下颌第一磨牙的三维有限元模型,分析多用唇弓作用下牙体与牙周组织的应力分布以及牙体的位移情况,明确牙齿移动的机制。结果：左下中切牙受力－0.34 N,左下第一磨牙受力0.65 N（负为压力,正为拉力）;左下颌第一磨牙牙根表面、牙周膜、牙槽骨所受的最大拉应力均位于近中侧牙颈部,最大压应力位于远中侧牙颈部;下中切牙牙根表面、牙周膜、牙槽骨所受的最大拉应力位于牙颈部舌侧,最大压应力均位于根尖区;运动趋势：左下颌第一磨牙有近中冠向、远中根向及向远中和舌侧运动的趋势;左下颌中切牙有向舌侧压低和近中移动的趋势。结论：应用多用唇弓时必须在支抗磨牙区增加额外支抗,以防止不利的牙齿移动。     

垂直冲击下L1应力分布的有限元研究

目的利用有限元法动态分析L1在垂直冲击作用力下应力分布及应力变化规律。方法建立胸腰椎(T11-L3)的三维非线性有限元模型,并验证模型的有效性。模拟体外实验,予以100J能量垂直冲击有限元模型,利用Abaqus 6.9显式动力学求解器Explict进行求解,分析L1的应力分布特点及变化规律。结果建立了有效的胸腰椎三维非线性有限元模型。在垂直冲击作用下L1应力随时间变化而变化,应力最大值部位随时间变化而变化,应力最大部位出现在椎弓根基底部、关节突关节及峡部,椎弓根基底部应力最大值出现在椎弓根基底部的外下方,应力在此集中并沿椎体壁向前方传递;在椎体后上方出现明显的应力峰值,在椎体前上方应力随时间变化不明显,无明显应力峰值出现。结论所建立的完整胸腰椎三维非线性有限元模型有效,可进行动态分析;椎体后上方应力峰值的出现可能是椎体爆裂性骨折椎管内占位骨折块形成的原因。     

根切术后单根牙应力分布变化及牙合力方向对其影响的有限元研究

目的 本课题利用三维有限元法,模拟上颌中切牙根切术后模型,并进行应力分析,继而评估不同咬合形态造成的不同咬合力方向,可能对此带来的影响。以期对临床病例的选择和预后提供理论依据。方法 建立上颌中切牙三维模型,继而根据根切术基本要求,模拟出根切术后模型和根切术骨完全愈合后模型,计3个模型;在Ansys Workbench有限元软件中按照一定的载荷条件,观测根切术前、后,不同受力方向下的应力分布和大小,并进行对比分析,了解应力变化趋势。结果 当加载情况相同时,根切术后即刻受力,牙颈部以及整体应力的最大值、分布情况,最大位移值均较完整牙齿增大,当根尖骨组织愈合完全,上述参数又有改善,但仍高于完整牙齿状态。而当所有条件一致时,载荷方向与牙长轴所成角度越大,整体应力水平越大,应力集中区域范围越大,总体位移值也越大。结论 根切术后即刻至根尖牙槽骨质完全愈合之前,较完整牙齿生物力学稳定性下降。在完全愈合后,稳定性又获得一定程度的改善。所以根尖区骨质的再生是关乎根切术成败也是维持术后牙齿机械稳定性的关键。咬合状态使患牙承受水平力较大,根切术后带来的应力增加越大,选择根切术作为治疗方案时建议将咬合形态纳入考虑因素,避免造成应力集中,松动等不良后果。     

不同载荷方向下游离端附着体义齿基牙牙周及粘膜的有限元应力分析

目的：研究不同载荷方向下游离端附着体义齿基牙牙周及粘膜的应力．方法：应用三维有限元应力分析方法．结果：①近缺隙基牙承担主要牙合力；②基托的大小对基牙牙周应力产生影响，颊向加载时基牙应力小于舌向加载；③牙合力偏向近中，牙槽嵴顶牙周应力分布较好，偏向远中应力最大（最大值３８２ＭＰａ），颊舌向次之，但也远大于垂直加载（最大值２３１ＭＰａ）．结论：制作游离端附着体义齿时应尽量减少侧向及远中向牙合力，尽量增大基托面积     

应用三维有限元法分析正常人腰椎椎体的应力分布

目的：了解正常人腰椎椎体的应力分布特点。方法：采用ＱＣＴ扫描正常志愿者的Ｌ１椎体，依据Ｌ１椎体的ＣＴ片以Ａｌｇｏｒ的ＦＥＡＳ有限元分析系统逐层几何形重建，并按照骨窗灰度适当划分单元，建立Ｌ１的３１２８个结点，２１８８个块单元的三维有限元模型，各单元材料特性依据校正后的ＣＴ值－表观密度－弹性模量间的换算关系进行计算，共采用了２００种弹性材料，进行８００Ｎ轴向加载，进行应力分布计算。结果：应力集中的部     

种植体-基桩界面结构的三维有限元应力分析

目的研究连接方式对种植体-基桩界面受力的影响。方法利用三维有限元方法,分析比较Spline、外六边、内六边及莫氏锥度连接方式的种植体、基桩及中央螺钉在预负荷、垂直载荷200、500 N及斜向载荷100 N作用下的应力分布情况。结果中央螺钉的最大应力值位于螺钉头部与螺杆交接处;Spline种植体的最大应力值位于突起根部,该连接方式的中央螺钉的应力值高于种植体和基桩;侧向载荷使种植体-基桩连接各部件的应力明显增大。结论Spline连接方式的中央螺钉可以起到弱连接的作用;临床上应尽可能减小种植义齿受到的侧向力,以保证种植体-基桩界面的长期稳定性。     

用有限元法比较粘接桥与固定桥支持组织的应力分布

作用Ａｕｔｏ－ＣＡＤ模拟口腔修复体的设计，采用三维有限元法分析了粘接桥与固定桥支持组织的应力分布情况，结果表明：粘接桥与固定桥一样具有传递及分散直接受载牙的负荷能力，减轻了直接受载牙力分布均匀，且桥体下缺牙区粘膜的应力值较高，提示粘接桥修复时更应充分考虑基牙条件，缺牙区间隙的大小及修复材料的选择。