钴铬合金铸造卡环与牙面间静摩擦系数的测定

目的　测定卡环与牙面间的静摩擦系数 ,为卡环固位力的定量计算奠定基础。方法　根据摩擦学原理 ,对临床实际情况合理地简化、模拟 ,设计一种摩擦系数的测试方法。结果　测得钴铬合金铸造卡环组织面与牙釉面间干燥状态下的静摩擦系数为 0 .2 5 4± 0 .0 16 (99%可信区间 ) ;通过比较测定 ,表明按常规制作的不同粗糙度的钴铬合金铸造卡环 ,与牙面间静摩擦系数的差异无显著性意义 (P >0 .0 5 )。结论　常规制作的钴铬合金铸造卡环与牙釉面间的静摩擦系数值变异较小。     

不同钴铬合金铸造卡环循环疲劳性能初探

目的 研究不同钴铬合金铸造卡环的固位力在循环疲劳实验中的变化,以期为临床提供依据.方法 制备进入0.25 mm和0.50 mm两种倒凹深度的3种钴铬合金卡环样本(A组:硬质型钴铬合金;B组:Regalloy～(TM);C组:Vera PDN～(TM)),在材料实验机上进行模拟临床摘戴5年的循环疲劳实验,实验过程中进行21次固位力测量.采用单因素方差分析、x～2检验及直线相关分析对实验结果进行统计分析.结果 各组卡环固位力均呈现逐渐下降的变化趋势.对于进入0.50 mm倒凹的卡环,其初始固位力[A、B、C组分别为(8.714±1.104)、(9.072±0.653)和(9.588±1.980)N]与固位力丧失量[分别为(4.408±0.662)、(3.484±0.494)和(3.290±1.484)N]均大于进入0.25 mm倒凹的卡环[初始固位力分别为(7.940±0.357)、(7.834±1.308)、(8.156±1.067)N,固位力丧失最分别为(2.444±0.736)、(2.954±1.048)、(1.832±1.180)N].卡环固位力与循环摘戴次数的对数呈负相关关系.结论 钴铬合金铸造卡环的固位力能满足临床使用5年的需要.     

钴铬合金、钛及钛合金、金合金铸造卡环的变形疲劳

材料疲劳指反复受载后材料机械性能的丧失。活动局部义齿的反复摘取使卡环进出牙体倒凹时反复受力变形,可产生卡环的疲劳现象。临床上的卡环失败可能实际上就是疲劳失败。由于这方面报道很少,本文就一些商用支架铸造金属的疲劳强度进行研究。 所选金属为5种钴铬合金(Co-Cr合金),1种纯     

钴铬合金铸造卡环弹性形变限度及相应卡抱力的研究

目的:研究钴铬合金铸造卡环的弹性形变限度及其相应卡抱力。方法:将由3个不同厂家生产的钴铬合金制得的铸造卡环在万能材料试验机上进行加载-形变测试,计算机自动采集测试过程中的加载-形变曲线,曲线经一系列软件处理、计算后最终获得卡环在比例极限内的弹性形变限度及相应卡抱力。结果:3种钴铬合金铸造卡环的弹性形变限度不尽相同,但其相应卡抱力的差别无统计学意义。在测试卡环的长度为10.0mm、卡环支撑处的厚度和宽度分别是(0.96±0.02)mm和(1.71±0.02)mm时,3种卡环的弹性形变限度范围是0.32～0.36mm,其相应卡抱力的范围是9.31～10.47N。结论:钴铬合金铸造卡环进入基牙的倒凹深度应以0.25mm为宜。     

钴铬合金和陶瓷间粘结强度研究

目的研究GC陶瓷和钴铬合金用不同界面处理方法、不同粘结剂粘结起来的粘结强度,旨在了解金属和陶瓷用何种粘结剂可以满足临床上金属陶瓷可摘局部义齿的需要,同时探讨不同界面处理对二者间粘结强度的影响.方法制作60个金属和陶瓷试样并随机分成4组,分别用玻璃离子,聚羧酸锌,EB树脂粘结,前三组的粘结面都用喷砂处理,第四组陶瓷的粘结面用5%的HF酸处理120s.试样在1.5Kg的压力下粘结后,在37℃的蒸馏水保持36h.记录用材料万能测试仪,切刀以0.5mm/min的速度垂直加力,试样断裂时的载荷值,计算其抗剪力强度.结果第一组的粘结强度是(4.74±1.89)MPa;第二组的是(6.32±1.98)MPa;第三组的是(11.26±3.44)MPa;第四组的是(8.37±3.09)MPa.各组间均数两两比较,第一组与第二组间的粘结强度相比,无显著性差异;其它各组间均有显著性差异.测试结果第三组的粘结强度最高,两个最大值16.02MPa和15.96MPa都出现在该组.结论三种粘结剂都可以满足MCRPD制作的需要,其中以EB树脂的粘结强度最高,GC陶瓷用喷砂处理比用5%HF酸处理粘结面粘结强度高.     

激光熔积钴铬合金的热膨胀系数测定

目的 研究不同工艺参数下SLM钴铬合金的热膨胀系数是否符合临床需求,为国产SLM钴铬合金的研制及SLM技术早日国产化提供技术支持。方法 用DIL402PC型热膨胀仪分别记录9组试件从室温到980℃的升温曲线,升温速度和降温速度均控制在5 K/min,然后分别计算9组试件△T 20～500℃和20～600℃的平均热膨胀系数。结果 9组不同工艺参数SLM钴铬合金在△T 20～500℃的平均热膨胀系数分别为13.9×10-6/K、13.6×10-6/K、13.9×10-6/K、13.7×10-6/K和13.5×10-6/K、13.8×10-6/K、13.7×10-6/K、13.7×10-6/K和13.9×10-6/K;在△T 20～600℃的平均热膨胀系数分别为14.2×10-6/K、13.9×10-6/K、13.8×10-6/K、14.0×10-6/K、14.1×10-6/K、14.1×10-6/K、13.9×10-6/K、14.2×10-6/K、13.7×10-6/K。结论 不同工艺参数下的国产SLM钴铬合金与VITA VMK 95瓷粉的热膨胀系数能达到理想的金瓷匹配,符合临床需求。     

钴铬合金高嵌体用于保护隐裂牙的临床研究

钴铬合金高嵌体用于保护隐裂牙的临床研究首都医科大学附属北京口腔医院（１０００５０）孙默予，袁玉姝近年来，牙隐裂症已愈来愈受到口腔科医生们的关注。随着对牙隐裂认识的逐步深入。为防止隐裂的发展和患牙突然劈裂，隐裂牙的治疗及保护已成为必不可少的措施。本文通...     

牙用(不含镍)钴铬铸造合金的研制

钴铬高熔铸造合金因具有良好的理化性能,应用于牙科和骨科等医学领域已有50多年历史.近年来,国外有报道:镍对一部分人体有致敏、致突变等作用,已采用不含镍的钴铬铸造合金应用于义齿支架的制作.我国生产的牙用钴铬铸造合金因含有2.5%～3%的镍成分,其理化性能和生物要求,已落后于发达国家.为改进我国牙用钴铬铸造合金的理化性能和生物毒性,由福建泉州市人民医院、协禾广州医业有限公司和上海华士科技开发公司合作,于1995年7月至1996年5月共同研制牙用不含镍成分的钴铬铸造合金,经物理、化学和生物学测试,以及临床试用,其性能均优于目前国内生…     

牙用烤瓷支架钴铬钼合金热膨胀系数的测定

目的为DA94合金的研制及临床应用提供热膨胀系数的实验依据。方法用DA94合金制作直径3.0mm×20.0mm圆柱状试件2个,两端平齐。在TMA2940型热机械分析仪上绘制从室温到700℃的热膨胀曲线,升温速度10℃/min。计算温度范围ΔT在25～500℃的热膨胀系数。结果DA94合金热膨胀系数为13.915×10-6/℃(@500℃)。结论DA94合金的热膨胀系数与临床常用瓷粉VITAVMK95瓷粉匹配良好,可满足临床要求。     

二氧化锆与钴铬合金修复体精细抛光后对天然牙磨耗的影响

［摘要］ 目的 研究临床上精细抛光对二氧化锆及钴铬合金修复体材料与天然牙间磨耗的影响。方法 使用表面粗糙度仪测量修复体材料抛光前后的粗糙度值（Ra）。在摩擦磨损测试机上,模拟口腔内的力学和化学环境,进行天然牙与不同处理的修复体材料间的摩擦磨损实验,测量两者间摩擦系数（μ）。测量实验前后各磨擦对象的自身质量损失（Δm）,扫描电镜观察实验后天然牙表面。结果 各实验组中表面Ra,不烧结饰瓷抛光组（0.933±0.186）μm小于不抛光组（2.350±0.327）μm（P=0.000）;烧结饰瓷组抛光组（2.300±0.189）μm小于不抛光组（4.200±0.871）μm（P=0.000）;钴铬合金抛光组（0.250±0.083）μm小于不抛光组（1.200±0.894）μm（P=0.000）,有统计学意义。对磨天然牙自身质量损失量（Δm）,不烧结饰瓷抛光组（6.067±0.921）mg小于不抛光组（16.690±2.113）mg（P=0.001）;烧结饰瓷抛光组（5.893±0.838）mg小于不抛光组（14.016±0.063）mg（P=0.000）;钴铬合金抛光组（4.573±1.954）mg小于不抛光组（11.433±1.087）mg（P=0.008）有统计学意义。各组修复材料自身质量损失量（Δm）不烧结饰瓷抛光组（0.300±0.010）mg小于不抛光组（0.800±0.010）mg（P=0.001）;烧结饰瓷抛光组（0.456±0.055）mg小于不抛光组（0.650±0.086）mg（P=0.031）;钴铬合金抛光组（10.236±0.357）mg小于不抛光组（14.300±0.526）mg（P=0.000）有统计学意义。抛光组的摩擦系数：不烧结饰瓷氧化锆0.068,烧结饰瓷热氧化锆0.095,钴铬合金0.063明显小于不抛光组不烧结饰瓷二氧化锆0.096,烧结饰瓷二氧化锆0.119,钴铬合金0.103,差异有统计学意义。结论 修复体表面精细抛光,可以有效降低其表面粗糙度,减小其与牙釉质间的摩擦系数,避免天然牙的过度磨耗。     

钴铬合金可摘局部义齿残余应力的测定与消除

目的 研究钴铬合金可摘局部义齿残余应力的测定和消除方法 。方法 设计出圆形试件模拟铸造支架,对其进行残余应力的测试,用自然时效和热处理时效对试件进行处理。结果 自然时效和热处理时效可有效降低试件的残余应力值。结论 增加热处理时效以解决残余应力。     

钴铬合金表面粗糙度与细菌黏附

目的：了解临床用软质钴铬合金表面粗糙度与细菌黏附的关系。方法：用Talysurf/S5-CD型表面形貌仪测定六组软质钴铬合金试片表面粗糙度。采用体外黏附试验，了解变形链球菌在软质钴铬合金表面的黏附量受表面粗糙度影响的状况。结果：随着研磨和抛光程序的进行，钴铬合金表面粗糙度逐渐减低，其表面的细菌黏附量也不断减少。其中橡皮轮组和抛光膏组之间的表面粗糙度均值和细菌黏附量无显性差异，其余各组间表面粗糙度均值和细菌黏附量均有显性差异。结论：为减少菌斑附着，制作钴铬合金冠修复体后要重视磨光。     

激光焊接铁铬钼合金与钴铬合金的机械性能

目的：测试激光焊接铁铬钼软磁合金与钴铬合金的机械性能，为临床应用提供参考。方法：采用国产Nd：YANG程控激光焊接机焊接铁铬钼软磁合金与钴铬合金，以激光焊接钴铬合金作为对照。利用Instron万能拉仲实验机测试焊接后的拉仲强度、0．2％屈服强度，作断裂口的扫描电镜分析，并分别进行比较。结果：激光焊接铁铬钼软磁合金与钴铬合金的拉伸强度、0．2％屈服强度与对照组无差别。激光焊接铁铬钼合金与钴铬合金的断裂口呈韧性—解理混合型断裂，而激光焊接钴铬合金的断口呈准解理断裂。结论：激光焊接铁铬钼软磁合金与钴铬合金的机械性能可满足临床需要。     

钴铬合金铸造性能的探讨

我国 5 0年代运用 18- 8不锈钢合金材料用于局部托牙支架和金属全冠、半冠、嵌体、桩冠等修复体。 70年代开始钴铬合金材料替代 18- 8不锈钢材料使用至今。修复体的制作经过取模、设计、蜡型制作、包埋、熔蜡、铸造及打磨抛光等工艺。每一道工艺的正确制作 ,材料性能的优劣 ,是修复体成功与否的关键。材料的性能如弹性模数、抗拉强度、断面收缩率、布氏硬度等对修复体的质量起了较大的影响。为此本人作如下探讨。1　蜡与包埋材料 :　蜡有蜡条、蜡网及薄蜡片等。蜡必须选择优质铸造蜡。应用合理的蜡型制作技术制作蜡型。接插铸道以圆形为主。…     

钴铬合金电抛光液的研究

本项研究借助体视显微镜、表面轮廓仪等设备 ,用统计学理论筛选出最佳钴铬合金抛光液配方及其抛光条件。1 材料和方法 :选择 48个 1.5ｃｍ×1.5ｃｍ× 1ｍｍ硬质钴铬合金 (四川大学材料成形和控制系生产 ,型号 :ＣＷＨ )铸件 ,将其随机等分为Ａ、Ｂ 2组。参阅有关文献 ,挑选出 8种配方。取Ａ组铸件 ,按一定的电流密度、电解时间、电解温度 ,进行电解抛光实验。运用体视显微镜和表面轮廓仪比较观察 ,得出最佳配方。再依据影响电抛光的 4个因素 (电流密度、抛光时间、抛光温度、作者单位 :43 0 0 70武汉 ,湖北医科大学口腔医学院修复科搅拌 )…     

钴—铬合金的电化学抛光

<正> 近年来在口腔矫形修复中的不锈钢及钴铬合金精密铸造工作有了很大发展,但在实际操作过程中,还存在不少困难,其中较为突出的就是抛光问题,目前尚停留在繁重的手工操作上。为此,我院与中国科学院上海有机化学研究所协作,进行了钴—铬合金的电化学抛光的研究。经鉴定已达到国外同类产品水平。本文简要介绍电化学抛光的基本原理,重点论述电解液组成性质及其工艺规范等。     

在钴铬合金支架义齿上修配复失牙的应用研究

用万能材料力学试验机制测试在钴铬俣金支架上用银焊焊接粝位栓的拉断强度，以解决患者在装牙后又失牙的配牙问题，测试结果表明固位栓以焊接和整铸的两种方式与支架连接，其牢固度基本相近。     

选择性激光融积钴铬合金烤瓷冠与铸造钴铬合金烤瓷冠的临床疗效比较

目的:比较选择性激光融积钴铬合金烤瓷冠和传统铸造钴铬合金烤瓷冠的临床修复效果。方法:选择168例、220颗患牙,分别用选择性激光融积钴铬合金烤瓷冠和铸造钴铬合金烤瓷冠修复,在粘结后1、6、12、24个月进行随访观察。采用美国公共健康协会的修订标准对修复体的临床效果进行评价,并用SPSS 20软件包对数据进行t检验和χ2检验。结果:观察期间失访6例,随访162例共205件修复体,结果显示,选择性激光融积钴铬合金烤瓷冠患者满意度较好。在粘结24个月后,1个修复体的边缘密合度欠佳;而铸造钴铬合金烤瓷冠组有6例边缘着色,8例边缘密合度欠佳,两组间比较差异具有差异性(P<0.05)。结论:选择性激光融积钴铬合金烤瓷冠边缘着色较少,具有良好的边缘密合度,近期临床效果满意。     

选择性激光熔化钴铬合金基底冠与铸造钴铬合金基底冠边缘适合性比较

目的评价选择性激光熔化钴铬合金烤瓷冠和传统铸造钴铬合金烤瓷冠的边缘适合性。方法制作下颌第一磨牙全冠牙体制备标准金属代型1个,复制并灌注石膏模型后,制作选择性激光熔化钴铬合金基底冠和铸造钴铬合金基底冠各10个,依次将其就位于金属标准代型上。在体式显微镜下,对基底冠边缘与金属代型肩台之间的适合度进行观察,用CCD数字图像捕捉系统进行成像,并用专业测量软件测量边缘缝隙宽度。最后计算各组10个样本的平均值,采用SPSS 20.0软件包对数据进行统计学处理。结果选择性激光熔化钴铬合金基底冠和传统铸造钴铬合金基底冠平均边缘缝隙宽度分别为(48.20±4.61)μm、(77.90±6.26)μm,选择性激光熔化钴铬合金基底冠边缘缝隙宽度显著小于传统铸造钴铬合金基底冠(P<0.01)。结论 2种瓷熔附金属基底冠的边缘适合度均在临床可接受范围内,而选择性激光熔化钴铬合金基底冠边缘适合度显著高于传统铸造钴铬合金基底冠。