不同厚度对热压铸瓷冠抗碎裂载荷影响的研究

目的 :研究热压铸瓷冠的厚度对后牙全瓷冠抗碎裂载荷的影响 ,为临床基牙预备时提供参考。方法 :72颗拔除无龋坏磨牙分为 3组 ,进行标准基牙预备 ,轴面聚合角 5° ,肩台宽 ( 1.0± 0 .1)mm ,制成厚度分别为1.0、1.5、 2 .0mm的Cerinate ,Ips Empress ,Optec OPC热压铸瓷冠 ,以光固化树脂粘结于牙体上 ,垂直加压于全冠直至碎裂。经one wayANOVA统计分析各实验组。结果 :同一厚度下不同品牌热压铸瓷冠无显著差异 (P >0 .0 5 ) ,厚度为 1.0mm时与 1.5 ,2 .0mm比较存在显著差异 (P <0 .0 1) ,厚度为 1.5mm与 2 .0mm比较无显著差异 (P >0 .0 5 )。结论 :在临床基牙预备时为确保后牙全冠的强度 ,后牙热压铸全瓷冠厚度应达到 1.5～ 2 .0mm间较为理想     

不同粘结材料对玻璃瓷冠修复体抗碎裂载荷影响的研究

目的 :研究不同粘结材料对前磨牙玻璃瓷冠抗碎裂载荷的影响 ,寻求理想的临床粘结方法。方法 :3 0颗拔除的正畸前磨牙随机分为 3组 ,进行标准基牙预备。轴面聚合角为 5° ,牙合面交角 13 5° ,肩台宽 1mm。制成均匀厚度为 1mm的玻璃瓷冠 ,分别由磷酸锌水门汀、玻璃离子水门汀、光固化树脂粘结于牙体上。垂直加压于人造冠直至碎裂 ,各实验组间抗碎裂载荷差异用t检验分析。结果 :光固化树脂粘结的抗碎裂载荷明显高于磷酸锌水门汀和玻璃离子水门汀粘固的抗碎裂载荷 (P <0 .0 5 )。结论 :光固化树脂粘结剂为理想的粘结材料 ,有利于提高玻璃瓷冠修复体的整体强度。     

陶瓷表面离子交换剂处理对热压铸瓷冠抗碎裂载荷的影响

目的:研究国产陶瓷表面离子交换处理对热压铸瓷冠抗碎裂载荷的影响.方法:因治疗需要拔除的16颗无龋坏磨牙,进行标准基牙预备,轴面聚合角5°,肩台宽(1±0.1)mm,制成厚度为1.5 mm的Cerinate热压铸瓷冠,上釉后对冠进行离子交换处理,以光同化树脂粘结于牙体上,垂直加压于全冠,直至其碎裂.采用SPSS11.0软件包对数据进行单因素方差分析.结果:后牙的热压铸造陶瓷冠经离子交换处理后,其抗碎裂载荷值可达到(2891.4±25.3)N,与对照组间有显著差异(P<0.01).结论:国产陶瓷离子交换处理可增加热压铸瓷冠的抗碎裂载荷.     

GI-Ⅱ型渗透陶瓷底层冠适合性及轴面聚合度对适合性的影响研究

目的　研究GI-Ⅱ型渗透陶瓷底层冠的适合性以及牙体预备时轴面聚合度对适合性的影响。方法分别为 1 5个具有三种不同聚合度 (5 、1 0 、1 5 )的上前磨牙制备GI -Ⅱ型渗透陶瓷底层冠 ,粘结后测定底冠适合性。结果　 5 、1 0 、1 5 聚合度牙体预备底层冠绝对边缘间隙量分别为 1 0 5μm、66 .2 0 μm、69.37μm。聚合度从 5 增加到 1 0 时适合性显著提高 ,1 0 以上则提高不显著。结论　GI -Ⅱ型渗透陶瓷底层冠具有良好的适合性 ,牙体预备时聚合度对GI -Ⅱ型渗透陶瓷底层冠适合性有显著影响     

陶瓷表面离子交换处理对不同基核的铸造陶瓷冠抗碎裂载荷影响

目的 研究陶瓷表面离子交换处理对不同基核的后牙铸造陶瓷冠抗碎裂载荷的影响.方法 16颗拔除的无龋坏磨牙进行标准基牙预备,以及自制金属代型、树脂代型、大小规格统一.制成厚度为1.5±0.1mm的Cerinate铸造陶瓷冠,上釉后对冠进行离子交换处理,以树脂粘固剂分别粘固于牙齿、金属代型、树脂代型上,垂直加压于全冠直至碎裂,经统计分析.结果 离子交换处理后,粘固于牙齿上的铸造陶瓷冠的抗碎裂载荷明显高于粘固于金属代型、树脂代型上的(P＜0.01).结论 离子交换处理可增加不同基核的铸造陶瓷冠的抗碎裂载荷.由于采用了树脂粘结剂材料,因此有利于提高铸造陶瓷冠与牙齿粘结后的整体强度.     

可摘局部义齿对Ⅱ型糖尿病患者基牙牙周状况的影响

目的研究可摘局部义齿对Ⅱ型糖尿病患者基牙的影响程度。方法选取口腔门诊就诊的Ⅱ型糖尿病患者60例,牙周非手术治疗后进行可摘局部义齿修复,研究基牙与其对侧同名牙于义齿修复前、修复后2周、3个月、6个月、12个月、24个月的菌斑指数、牙龈指数、探诊出血指数、探诊深度和临床附着丧失5项牙周指标。结果 1)Ⅱ型糖尿病患者戴用可摘局部义齿后基牙的牙周指标明显高于对照牙(P<0.01);2)Ⅱ型糖尿病患者戴用可摘局部义齿后的6个月内,基牙的牙周指标均明显升高(P<0.01);但随着戴用时间继续延长,基牙的牙周状况趋于稳定和缓解。结论戴用可摘局部义齿可引起Ⅱ型糖尿病患者基牙牙周指数的升高。     

根面不同处理方法对覆盖基牙继发龋影响的研究

目的：探讨根面不同处理方法对覆盖基牙继发龋的影响。方法：应用2种不同方法处理基牙根面,行覆盖义齿修复牙列缺损。结果：自2002年以来以223个已完成根管治疗的牙作为基牙,对53例患者进行覆盖义齿修复,1年后随访,富士Ⅱ型玻璃离子水门汀临床疗效略高于金属顶盖;5年后随访,金属顶盖疗效高于富士Ⅱ型玻璃离子水门汀。结论：采用覆盖义齿修复牙列缺损是一种有效的保留患者牙槽骨的方法,采取金属顶盖处理基牙根面长期临床效果较佳,但要预防基牙继发龋以提高修复成功率。     

GI-Ⅱ渗透陶瓷表面不同处理方式对瓷与牙本质粘接抗剪强度的影响

目的:探讨合适的渗透陶瓷表面处理方式。方法:以不同的表面处理为影响因素,将陶瓷片分为4组,采用水平推式剪切强度试验法,所得试验数据经统计学分析,考察不同表面处理方式与常规Bis-GMA类树脂粘接剂间的结合强度。结果:HF加硅烷、喷砂加硅烷组粘接抗剪强度24 h略增加,但差别无统计学意义,在模拟口腔环境下30 d后,抗剪强度下降十分明显,而热学硅涂层加硅烷组24 h后增加明显,与其它组对照差别有统计学意义(P<0.05),30 d后抗剪强度略有下降。结论:热学硅涂层加硅烷是渗透陶瓷粘接面的较好的处理方法。     

不同轴面聚合度对cercon全瓷冠边缘适合性的影响研究

目的：研究不同聚合度牙体设计对cercon全瓷冠边缘适合性的影响。方法：以上颌第一磨牙为实验对象,于牙体釉牙骨质界下2mm处做标记后完全埋入自凝塑料中。将离体牙模型在牙科研磨仪上分别制备成轴面聚合度为4。、8。、12。,用肩台车针预备成90。肩台,宽约1rflm,骀面为120。～140。。硅橡胶取离体牙印模,翻制树脂代型：（日本日进齿科材料有限公司）15个,颈缘打磨光滑,分成3组,每组各5个,分别是牙体聚合度4。（4。组）,牙体聚合度8。（8。组）,牙体聚合度12。（12。组）。冠粘结后于体视显微镜下（’总放大倍数为30）观测并记录冠的边缘间隙。结果：4。Cercon全瓷组的边缘平均间隙为（33．70士5．53）弘m,8。Cercon全瓷组的边缘平均间隙为（28．90土9．55）应m,12。Cercon全瓷组的边缘平均间隙为（27．40士4．19）肚m。各组间的边缘适合性存在显著差异（P〈O．01）。组间两两比较采用简单相关t_检验分析,4。组与8。组间存在显著差异（P〈O．05）,4。组与12。组间也存在显著差异（P〈O．01）,而8。组与12。组之间没有显著差异。所有全瓷冠的边缘间隙均〈100／zm。组间两两比较采用简单相关t一检验分析,4。,8。,12。组间P〈O．01,有显著差异,8。与12。组间,P〉O．05无显著性差异。结论：随着牙体轴壁聚合度的增大Cercon全瓷组的边缘间隙越小即边缘适合性越好,但聚合度从8。增大到12。全瓷冠的边缘适合性改善不明显。在本实验的研究范围内可以认为8。聚合度可以提供Cercon全瓷组较好的边缘适合性。     

树脂水门汀的粘接厚度对玻璃陶瓷剪切粘接强度和碎裂载荷的影响

目的 研究不同粘接剂厚度对IPS e.max CAD玻璃陶瓷剪切粘接强度和碎裂载荷的影响.方法 选择牙冠完整无龋的第三磨牙60颗,去除面的釉质部分并暴露牙本质,牙齿随机分成5组(n=12),分别使用Multilink N树脂水门汀处理并粘接IPS e.max CAD瓷片和离体牙粘接面,依据粘接后粘接剂厚度不同,分为40 μm组、80 μm组、120 μm组、160 μm组和200 μm组.然后对5组粘接试件进行剪切粘接强度实验和碎裂载荷实验,并将所有测试结束后的粘接试件在体视显微镜和扫描电镜下进行观察,记录试件断裂时的界面破坏形式,采用SPSS 19.0进行数据统计分析.结果 各组(由薄至厚)的剪切粘接强度分别为(17.75±6.04)MPa、(20.17±2.95)MPa、(20.70±5.14)MPa、(26.70±7.37)MPa和(21.77±4.07)MPa;各组相应的碎裂载荷值分别为(2333.37±439.52)N、(2332.78±486.51)N、(2881.18±504.41)N、(3479.38±508.27)N和(2836.52±268.97)N.统计结果表明厚度为160 μm的粘接组剪切粘接强度值最大,显著高于40 μm和80 μm组(P<0.05),而与120 μm和200 μm的粘接组的剪切粘接强度值差异无统计学意义(P>0.05);160 μm的粘接组碎裂载荷值最大,显著高于其余4组(P<0.05);断裂模式分析发现:除了混合破坏,160 μm组可见瓷片与牙体内聚破坏,其他组还可见界面破坏.结论 不同粘接剂厚度均能不同程度地影响玻璃陶瓷的剪切粘接强度和碎裂载荷,其中160 μm组的剪切粘接强度和碎裂载荷最高,粘接强度最高,表现出较优的力学性能.     

琼脂印模材料对不同聚合度铸造桩适合性的影响

目的探讨琼脂印模材料对不同聚合度铸造桩适合性的影响。方法黄铜模拟标准尺寸的上中切牙牙根10个,依根管聚合度0°和6°分为两组。用琼脂印模材料制取根管印模,灌注模型,模拟临床制作铸造桩,玻璃离子水门汀粘固后,从标准件外围定位沟处横向剖开,将横剖面置于扫描电镜下观察,以粘固剂厚度为观察指标,进行测量。结果聚合度0°组的粘固剂厚度平均值为35．22±3．05um,聚合度6°组的粘固剂厚度平均值为29．09±5．52um,两者之间有统计学差异（P〈0．05）。结论用琼脂印模材料制取根管印模时,聚合度6°组的标准件铸造桩适合性优于聚合度0°组。     

氧化锆种植体支持式全瓷冠修复体长期载荷能力的前瞻性研究

本文旨在针对氧化锆种植体支持的不同全瓷修复体上部结构能否符合临床生物力学应用要求进行前瞻性研究。     

不同卡环设计对远中游离端牙列缺损基牙影响的临床研究

目的：不同卡环设计对远中游离端牙列缺损行活动义齿修复后对基牙影响的临床观察。方法：选择远中游离端牙列缺损患者74例,末端基牙均为前磨牙,分别采用RPI卡环,RPA卡环,RPT卡环进行活动义齿修复,修复3年后对基牙磨损、龋病、牙髓反应、基牙松动、基牙拔除、修复体失败等方面情况进行评估。结果：在基牙磨损方面,RPT卡环高于RPI卡环和RPA卡环,其余方面均无统计学差异。结论：RPT卡环易导致基牙磨损,三种卡环对基牙其它方面的影响没有显著差别。     

试色糊剂对Ips-empressⅡ全瓷冠颜色的影响

目的：观察试色糊剂对全瓷冠颜色的影响。方法：在临床上收集缺损、变色或过小的上前牙共计50颗,行全瓷冠修复（Ips-empressⅡ全瓷系统制作）。粘结前由同一实验人员用试色糊剂试色,将全瓷冠就位未涂试色糊剂时作为对照组,用电脑比色仪测定对照组及5种试色糊剂[A1、A3、Transluent（Trt）、Whiteopaque（WOT）和B0.5opaque（B0.5）]试色后的L、a、b值,用卡尺测量被测点的瓷层厚度,根据公式色ΔEab=（ΔL^2＋Δa^2＋Δb^2）1/2、Lab=L、Cab=（a^2＋b^2）^1/2、Hab=arctan（b/a）计算并分析每种糊剂试色后的色差、明度、饱和度和色相角。结果：50颗全瓷冠被测点（唇面中1/3）的平均瓷层厚度为1.668mm,用5种试色糊剂试色后的Lab、Cab、Hab值与对照组相比差异无显著性（P〉0.05）;5种试色糊剂引起的色差均小于1.5NBS,临床上肉眼均难以察觉。结论：当全瓷冠的瓷层厚度达到1.7mm时,粘结剂对修复体颜色的影响较小,肉眼难以察觉。随着瓷层厚度的下降,应考虑树脂粘结剂的遮色作用。     

不同基牙设计对CAD/CAM全瓷修复体抗折强度的影响

目的 研究不同CAD/CAM全瓷修复体修复根充后前磨牙的抗折强度。方法 收集21颗因正畸拔除的上颌第一前磨牙,制备近面及舌尖缺损洞型。样品分为3组,第1组为直接树脂充填组;第2组为保留缺损组;第3组为纤维桩核组,然后利用IPS e.max CAD全瓷修复体进行修复,采用Rely X U200树脂黏结剂进行黏固。对所有样品进行抗折强度测试,采用光学显微镜观察样品的断裂类型。采用SPSS 15.0软件包对数据进行统计学分析。结果 纤维桩核组全瓷修复体的抗折强度显著大于树脂充填组和保留缺损组。第1组和第2组以修复体破裂为主,第3组除修复体破裂外,还发生牙体组织破裂。结论 对于伴有功能牙尖缺损的前磨牙,建议采用纤维桩核+全瓷冠进行修复。     

CI—Ⅱ渗透陶瓷表面不同处理方式对瓷与牙本质粘接抗剪强度的影响

目的探讨合适的渗透陶瓷表面处理方式。方法以不同的表面处理为影响因素,将陶瓷片分为4组,采用水平推式剪切强度试验法,所得试验数据经统计学分析,考察不同表面处理方式与常规Bis-GMA类树脂粘接剂间的结合强度。结果HF加硅烷、喷砂加硅烷组粘接抗剪强度24h略增加,但差别无统计学意义,在模拟口腔环境下30d后,抗剪强度下降十分明显,而热学硅涂层加硅烷组24h后增加明显,与其它组对照差别有统计学意义(P<0.05),30d后抗剪强度略有下降。结论热学硅涂层加硅烷是渗透陶瓷粘接面的较好的处理方法。     

两种可摘局部义齿对各基牙牙周影响的回顾性研究

目的:探讨Vitallium支架式可摘局部义齿(removable partial denture,RPD)在KennedyⅠ、Ⅱ类牙列缺损修复中对基牙牙周的影响。方法:选取38例KennedyⅠ、Ⅱ类牙列缺损病例,观察组Vitallium RPD(20例)和对照组钴铬RPD(18例),对比分析两组在戴牙前与戴牙后1年,基牙菌斑指数、松动度和探诊深度。结果:戴牙前后Vitallium RPD基牙菌斑指数、探诊深度均未出现明显变化(P=0. 582,P=0. 633);戴牙前后钴铬合金RPD基牙菌斑指数、探诊深度均出现明显变化(P=0. 003,P=0. 001)。戴牙后两组探诊深度有明显差异(P=0. 002);在戴牙前后两组基牙松动度无显著差异(P=0. 378,P=0. 089)。结论:Vitallium铸造合金RPD对基牙牙周有一定保护作用,可作为游离端牙列缺损可摘局部义齿修复的一种常用设计方案。     

不同制作方法对Finesse全瓷冠的适合性影响的研究

目的:评估不同的制作方法对F inesse全瓷冠的适合性的影响,为临床应用提供理论依据。方法:分别用3种方法即常规脱模法,带模铸造法,代型隙料法制作全瓷冠,粘结(玻璃离子3.5 kg静止固位力),包埋,片切。测量边缘适合性AMO,边缘浮升量PMO,轴壁适合性AWA,牙合面适合性OA,通过单因素方差和q检验,统计分析。结果:带模组、代型组、脱模组的AMO分别为53μm、66μm、120μm,脱模组与带模组,代型组相比较AMO、PMO、OA均有显著性差异(P<0.05),带模组,代型组的AMO、PMO、OA相比较时无显著性差异P>0.05。结论:F inesse热压铸型陶瓷冠具有良好的适合性,能满足临床应用要求,为保证较高的适合性,临床应用隙料法和带模铸造法来制作F inesse全瓷冠。     

牙本质发生不全Ⅱ型的研究现状

牙本质发生不全Ⅱ型(DGI-Ⅱ)又名遗传性乳光牙本质,为常染色体显性疾病,表现为牙结构的异常.其发病与牙本质涎磷蛋白的突变有关.下面就DGI-Ⅱ的基因研究、遗传方式、病理改变、临床治疗作一综述.     

下颌KennedyⅡ类牙列缺损冠外附着体义齿基牙牙周状况对支持组织应力分布的影响

目的探讨不同基牙牙周状况下,下颌后牙单侧游离缺损冠外附着体义齿支持组织的应力分布情况。方法建立下颌KennedyⅡ类牙列缺损冠外附着体义齿修复时基牙牙周健康和基牙牙周吸收的三维有限元模型,分析垂直载荷下基牙牙周状况不同时,基牙牙周组织及缺牙区牙槽嵴的von Mises应力分布。结果基牙数目相同的条件下,与牙周健康的模型相比,牙周吸收的模型第二前磨牙的最大应力升高了约30%,牙周最大应力升高了约10%,缺牙区牙嵴的最大应力升高了36%和14%。对于牙周吸收的模型,基牙数目从两颗增加到三颗时,义齿支持组织的应力值无明显降低。结论在下颌单侧游离缺损修复中,末端基牙牙周部分吸收1/3即可导致基牙牙周组织及缺牙区牙嵴的应力明显增加,增加基牙数目并不能有效地降低义齿支持组织的最大应力值。