两种金属内冠烤瓷桥桥体抗压强度的比较实验

目的：比较2种临床常用非贵金属-Bego钴铬合金及VB镍铬合金做内冠的金瓷三单位烤瓷桥桥体的抗压性能,为临床金瓷内冠材料的选择提供参考。方法：常规制作钴铬合金及镍铬合金内冠烤瓷桥各10组,置6mm直径钢球于桥体胎面,用万能试验机（Zwick／z100）以1mm／min的速度加压直至试样破坏,记录破坏时的载荷作t检验分析。结果：钴铬合金和镍铬合金内冠桥的平均破坏载荷值分别为2580．058N、1739．336N。结论：Bego钴铬合金内冠桥的抗压强度明显强于VB镍铬合金内冠桥的抗压强度。     

齿科钴铬-镍铬合金激光焊接后耐腐蚀性评价

目的:研究激光焊接钴铬-镍铬合金的体外电化学行为及离子释出情况。方法:在体外模拟口腔环境中,测出激光焊接钴铬-镍铬合金阳极极化曲线及特征指数;检测激光焊接镍铬-钴铬合金在不同时间的离子释出情况,以钴铬合金、镍铬合金为对照。结果:钴铬合金自腐蚀电位低于镍铬合金,激光焊接钴铬-镍铬合金的自腐蚀电位、维钝电流密度、破裂电位介于前两者之间;激光焊接镍铬-钴铬合金,镍离子释出量7日后少于镍铬合金,钴离子释出量始终高于镍铬合金。结论:激光焊接钴铬-镍铬合金后,钴铬合金的阳极保护作用可减少镍铬合金镍离子释出,有助于改善镍铬合金生物相容性;激光焊接钴铬-镍铬合金,对其整体耐腐蚀性未有较大影响。     

钴铬合金和钛基台与全瓷冠间粘接界面的三维有限元应力分析

目的 对比观察钴铬合金基台和钛基台支持时与氧化锆全瓷冠、氧化铝全瓷冠和铸造全瓷冠间复合树脂粘接界面的应力分布情况,分析钴铬合金基台的特性.方法 建立右下颌第一磨牙种植体局部结构的三维有限元模型,在冠咬合面加载水半和垂直力,以模拟最大咬合力的侧向水平分力和垂直分力.结果 钻铬合金基台粘接界面应力最大数值小于钛基台粘接界,...     

含钛镍铬合金、钴铬合金、高金合金烤瓷牙的临床应用比较

[摘要] 目的 比较含钛镍铬合金、钴铬合金、高金合金烤瓷修复体的临床应用效果。方法 选择含钛镍铬合金、钴铬合金和高金合金烤瓷修复患者分别为189例(233单位冠)、206例(251单位冠)和97例(118单位冠)修复完成后分别于3个月、1年、3年复查,检查烤瓷冠的色泽、牙龈炎症、龈缘变色以及裂纹或折裂或崩瓷情况。结果含钛镍铬合金、钴铬合金烤瓷冠在色泽、龈缘炎症(3个月时)、裂纹或折裂或崩瓷方面无显著性差异(P>0.05);龈缘变色(1年及3年时)含钛镍铬合金烤瓷冠高于钴铬合金,并明显高于高金合金烤瓷组(P<0.05);裂纹或折裂或崩瓷,3种材料烤瓷牙相比较,差别无显著性(P>0.05)。结论 高金合金烤瓷冠在化学稳定性、生物相容性、色泽方面具有明显优势;钴铬合金近几年来已逐步取代镍铬合金烤瓷冠;镍铬合金烤瓷冠远期效果有待进一步考证。     

异种金属间激光焊接的初步研究

目的:通过对焊件机械强度的测定及熔合区微观结构的分析,探讨口腔常用合金异种金属间激光焊接的可行性。方法:采用钴铬合金、镍铬合金、纯钛进行异种金属间的激光焊接,测定焊件的最大抗拉、抗弯强度,并进行拉伸断口的扫描电镜观察和熔合区的金相分析,探讨激光焊接异种金属的焊接质量及临床应用的可行性。结果:钴铬和镍铬合金异种金属间的激光焊件机械性能较好,钴铬焊丝组和镍铬焊丝组在最大抗拉、抗弯强度上无显著差异(P>0.05)。纯钛与钴铬或者镍铬合金激光熔接接头脆性大,断面可见严重的裂纹和气孔。结论:钴铬合金与镍铬合金异种合金间的激光焊接,不管采用钴铬焊丝或者镍铬焊丝,都可获得良好的焊接接头。纯钛与钴铬合金或者镍铬合金都不能采用激光直接进行熔接     

牙科用非贵金属高熔铸造合金铸造前后金相比较研究

目的比较牙科用非贵金属高熔铸造合金铸造前后的金相结构。方法应用卧式显微镜观察牙科用非贵金属高熔铸造合金铸造前后的金相结构。结果牙科用非贵金属高熔铸造合金铸造前的金相结构是奥氏体+珠光体+碳化物;软、硬质钴铬合金铸造后金相结构基本不变,而镍铬不锈钢铸造后金相结构呈大量球状物析出状,这可能与合金的化学成份及铸造后处理方法不同有关。结论提示钴铬合金铸造前后性能较镍铬不锈钢稳定。     

三种铸造合金及其相互作用的细胞毒性评价

目的检测临床常用的钴铬合金、镍铬合金、金合金及其两两合用时的细胞毒性。方法将L-929细胞在含3种合金材料或其两两组合的浸提液中培养后,采用MTT实验评定3种材料单独应用以及两两合用时的细胞毒性。结果镍铬合金的细胞毒性高于钴铬合金和金合金,金合金的细胞毒性最小。钴铬合金和金合金分别与镍铬合金组合后,其细胞毒性较钴铬合金和金合金单独应用时增加,比镍铬合金单独应用时降低;钴铬合金与金合金组合后,其细胞毒性较钴铬合金单独应用时减小。但这3种合金单独应用和两两组合应用时细胞毒性的差异均无显著性（P〉0.05）。结论 3种合金及其两两相互作用时仅具有极微弱的细胞毒性,在临床应用允许范围内。     

牙科用非贵金属高熔铸造合金铸造前后金相比较研究

目的：比较牙科用非贵金属高熔铸造合金铸造前后的金相结构,方法：应用卧式显微镜观察牙科用非贵金属高熔铸造合金铸造前后的金相结构,结果：牙科用非贵金属高熔铸造合金铸造前的金相结构是奥氏体＋珠光体＋碳化物;软、硬质钴铬合金铸造后金相结构基本不同变,而镍铬不锈钢铸造后金相结构呈大量球状物析出状,这可能与合金的化学成份及铸造后处理方法不同有关。结论：提示钴铬合金铸造前后性能较镍铬不锈钢稳定。     

异种金属激光焊接熔焊区的组织合金化

目的 观察不同金融之间焊接后熔焊区组织合金化情况。方法 将金铂合金，镍铬合金，钴铬合金及纯钛应用激光焊接方法相互焊接，在电镜下观察熔焊区金属元素相互混熔及合金化结构。结果 金铂-镍铬，金铂-钴铬，镍铬-钴铬合金相互焊接后熔焊区两种金属元素均呈渐进性混合，交接过度平缓，中间混熔区混熔后组织杂交均匀，晶粒增长不大，金铂-钛，镍铬-钛，钴铬-钛相互焊接后在熔焊区靠近钛界面一侧合金化组织过度不良，有明显的条索状组织存在，混熔区组织与钛金属界限清楚，高倍镜下可见混熔区靠近钛界面一侧合金化组织过度不良，有明显的条索状组织存在，混熔区组织与钛金属界限清楚，高倍镜下可见混熔区组织晶粒增大，不规则，并有裂纹产生。结论 金铂-镍铬-金铂-钴铬，镍铬-钴铬合金激光焊接后熔焊区组织合金化形成良好，而金铂-钛，镍铬-钛，钴铬-钛相互焊接后熔焊区组织合金化形成不佳。     

3种牙科铸造金属模拟唾液浸泡后粗糙度的变化

目的：通过考察钴铬合金、镍铬合金以及纯钛在不同pH值人工唾液中浸泡后表面粗糙度的变化,研究3种常用牙科金属的耐腐蚀能力。方法：将3种金属的标准铸造试件逐级打磨抛光后。浸泡于pH值分别为7．0和5．6的人工唾液中。3个月后检测试件表面粗糙度,并用金相显微镜观察试件表面。采用SPSS11．0软件包对数据进行单因素方差分析及t检验。结果：pH=5．6的人工唾液浸泡后,3种材料表面粗糙度有显著差异,镍铬合金〉钴铬合金〉纯钛金属（P〈0．01）。pH=7．0的人工唾液浸泡后,镍铬合金表面粗糙度大于钴铬合金和纯钛（P〈0．01）,但钴铬合金和纯钛之间无统计学差异（p〉0．05）。pH=5．6人工唾液浸泡组的镍铬合金和钴铬合金表面粗糙度大于pH=7．0组的同种材料（P〈0．01）。各试验组表面粗糙度大小与显微镜观察到的材料表面腐蚀程度一致。结论：纯钛在酸性和中性环境下均有较强的耐腐蚀性,钴铬合金、镍铬合金在酸性介质中的耐腐蚀性较差。3种金属的耐腐蚀性由大到小排列为：纯钛金属〉钴铬合金〉镍铬合金。     

不同种类的固定修复体市场需求分析

目的探讨不同种类固定修复体的市场需求和需求变化。方法收集四川华西义齿修复制作中心2009—2011年生产的95 789件固定修复体为研究对象,统计产量构成比、绘制产量趋势图,分析固定修复体的市场需求及变化,采用季节指数分析固定修复体的产量规律。结果金属烤瓷修复体的构成比达到90%以上,钯银合金烤瓷修复体是主要的修复体选择类别,镍铬合金烤瓷修复体产量逐年降低,钴铬合金烤瓷修复体、种植体固定修复体、全瓷修复体产量保持稳定增长,金铂合金烤瓷修复体稳定在一定水平呈上下波动;季节指数的高峰为7月,指数达到1.155 56,低谷为2月,指数达到0.840 79,季节指数最高和最低月份相差0.314 77。结论金属烤瓷修复体占市场需求的主导地位,镍铬合金烤瓷修复体的产量逐年降低并逐渐被钴铬合金烤瓷修复体代替,固定修复体的产量存在季节波动,应优化资源配置并积极推广新技术。     

人工唾液和氟化物对钴铬合金卡环疲劳强度及粗糙度影响的研究

目的:探讨人工唾液和氟化物对钴铬合金卡环疲劳强度及粗糙度的影响.方法:用成品卡环蜡型制作钴铬合金卡环60个,分为6组,分别在空气中、人工唾液和氟化物中进行测试,初始载荷强度和疲劳失效前的载荷循环次数被自动记录;疲劳裂纹和表面形貌进行扫描电镜分析.用精密粗糙度测量仪检测各组表面粗糙度.结果:钴铬合金卡环在不同测试条件下的...     

非贵金属铸造卡环弹性极限及其相应卡抱力的研究

目的　研究非贵金属铸造卡环的弹性极限及其相应卡抱力。方法　成品磨牙铸造卡环蜡经包埋、铸造、喷砂、超声波清洗后制得 5种钴铬合金和 1种 18 8镍铬不锈钢铸造卡环试件。应用万能材料试验机测试采集试件加载变形及其卸载回复全过程的电信号 ,通过A/D转换器将电信号转换成数字信号并贮存于计算机中 ;应用福州大学中心实验室基于MATLAB平台开发的计算机绘图软件处理分析、计算铸造卡环弹性极限及其相应卡抱力。结果　不同品牌的钴铬合金铸造卡环弹性极限及其相应卡抱力不同 ,18 8镍铬不锈钢铸造卡环的弹性极限及其相应卡抱力最低。在进入倒凹长度为 5 0mm、铸造卡环支撑处的厚度和宽度分别为 (0 71± 0 0 3)mm和 (1 31± 0 0 3)mm时 ,铸造钴铬合金卡环依材料生产厂商不同 ,其弹性极限范围是 0 2 8～ 0 33mm ,相应的卡抱力范围是14 4 2～ 19 2 8g。 结论　在临床工作中 ,应根据不同厂商生产的铸造钴铬合金 ,结合倒凹长度、坡度及卡环粗细选择进入倒凹的深度 ,以获得较理想的固位效果。     

3种口腔修复金属材料表面白色念珠菌早期黏附的的实验研究

目的:比较镍铬合金、钴铬合金和纯钛3种口腔修复常用的金属表面对白色念珠菌早期黏附的影响.方法:在对镍铬合金、钻铬合金和纯钛3种金属试样表面能测试的基础上,进行体外白色念珠菌黏附实验.采用菌落形成计数法测定试样表面在1、3、24 h的细菌黏附量,采用荧光染色法观察材料表面死菌与活菌比例.结果:镍铬合金、钴铬合金、纯钛的表...     

金属修复体表面粗糙度对其磨耗性能的影响

目的：采用标准化牙釉质试件与金属材料试件对磨的方式,评价常用的几种口腔修复材料在不同表面粗糙度下的磨耗性能。方法：以镍基铸造合金、镍基合金、钴铬钼合金和钛合金4种合金材料作为对磨材料样本,牙釉质为磨耗样本,进行磨耗实验,定量检测牙釉质样本的磨耗量,采用SAS14.0软件包对数据进行统计学分析。结果：与镍基铸造合金180目组和400目组对磨的牙釉质平均磨耗量无显著差异,而与400目组与1200目组对磨的牙釉质试件平均磨耗量差异显著。与3种不同粗糙度的钴铬钼合金、镍铬合金及不同处理组钛合金对磨的牙釉质试件平均磨耗量之间均有显著差异。结论：镍铬合金、钴铬钼合金、钛合金的表面粗糙度对牙釉质的磨耗量会产生影响,粗糙程度大的金属,会显著增加牙釉质的磨耗量。     

不同被粘结材料对5种水门汀粘结性能的影响

目的 分析不同被粘材料对水门汀粘结性能的影响,为临床烤瓷冠粘结时选择合适的水门汀材料提供科学依据.方法 模拟临床使用状况,设计镍铬合金-钴铬合金、镍铬合金-离体牙、镍铬合金-树脂等三种不同组合的被粘结材料,分别选用国产增强型玻璃离子水门汀(RGC)、增强型聚羧酸锌水门汀(RPC)和增强型磷酸锌水门汀(RZPC),以及日产玻璃离子水门汀(CX)和聚羧酸锌水门汀(CE)共5种水门汀进行粘结,测试并比较5种水门汀在不同被粘结材料组合下的剪切粘结强度.结果 5种水门汀在镍铬合金-钴铬合金组合中均表现出最高的粘结强度(7.38～9.14MPa),在镍铬合金-离体牙组合中,粘结强度由高到低排列为:CX>CE>RGC>RPC>RZPC,在镍铬合金-树脂组合中,其顺序为:CX>RGC>CE>RZPC>RPC.结论 水门汀的牯结性能与被粘结材料的性质密切相关.     

Nd:YAG激光焊接牙科镍铬合金机械性能的研究

目的：通过评价焊接后的机械性能，探讨激光焊接牙科镍铬合金的最佳条件。方法：采用国产Nd:YAG激光器在不同的功率条件下焊接牙科镍铬合金试样，比较其抗拉强度、介长率、维氏硬度等机械性能指标，结合相应的金相学检查及断口扫描电镜分析，并与母材比较。结果：随着激光功率的增加，抗拉强度随之增加，当功率为10.5J/P时与母材接近而无差别；与原材料相比，焊接区的显微硬度略有提高；断口扫描电镜显示，焊接的最大熔深约为0.9-1.0mm，未见气孔、裂纹或其它缺陷。结论：激光焊接焊点强度高，热影响区小，穿透力较强，选择合适的焊接条件可达到理想的焊接效果。     

Effect of water and artificial saliva on the low cycle fatigue resistance of cobalt-chromium dental alloy

Statement of problem. Fatigue of denture clasp alloys causes clasp failures and decreases the retention of removable partial dentures. Little information is available on how the environment (dry, water, artificial saliva) effects the fatigue behavior of cast cobalt-chromium alloy clasps. Purpose. This study determined the effect of water and the artificial saliva on the resistance of cast cobalt-chromium alloy to the deflection fatigue. Material and methods. Test bars (n = 10) were tested either dry, in water, or in artificial saliva (Fusayama type) with a constant deflection fatigue test. The number of loading cycles before fracture was registered as resistance to fatigue. To establish whether there were indications of alloy corrosion occurring during the fatigue test, the testing liquid was analyzed retrospectively with an atomic absorbance spectroscopy. To determine elemental composition of the fracture surface, fracture surfaces of the test bars were analyzed with a scanning electron microscope and energy dispersive spectroscopy. Results. The bars that were tested dry had a mean fatigue resistance of 78,000 loading cycles, whereas test specimens tested in artificial saliva had a resistance of 59,000 loading cycles and 36,000 for those tested in water. Atomic absorbance spectroscopy revealed small amounts of cobalt (Co) in testing water and in artificial saliva. Energy dispersive spectroscopy analysis revealed differences in elemental composition of a fatigue fracture surface compared with that of a 1-bend fracture. Conclusions. The results suggest that both water and artificial saliva reduce the fatigue strength of cobalt-chromium alloy, explained by corrosion of the alloy in the wet environment. (J Prosthet Dent 1998;80:708-13.)     

The fatigue life of a cobalt-chromium alloy after laser welding

The aim of this study was to investigate the fatigue life of laser welded joints in a commercially available cast cobalt-chromium alloy. Twenty rod shaped specimens (40 mm x 1.5 mm) were cast and sand blasted. Ten specimens were used as controls and the remaining ten were sectioned and repaired using a pulsed Nd: YAG laser welder. All specimens were subjected to fatigue testing (30N - 2Hz) in a controlled environment. A statistically significant difference in median fatigue life was found between as-cast and laser welded specimens (p < 0.001). Consequently, the technique may not be appropriate for repairing cobalt chromium clasps on removable partial dentures. Scanning electron microscopy indicated the presence of cracks, pores and constriction of the outer surface in the welded specimens despite 70% penetration of the weld.