固定矫治器中切牙转矩的控制

对I、Ⅱ类拔牙病例使用固定矫治器矫治时 ,内收上前牙时常需对上前牙进行正转矩控制 ,以防止上切牙牙冠的舌倾、伸长 ,保持其正常的唇舌向倾斜度。直丝弓上切牙托槽预成了一定的正转矩角度 ,但临床上证明这种角度对切牙的转矩控制是不够的 ,常需额外增加切牙正转矩。本文通过“正畸方弓丝转矩特性”系列实验 ,并通过临床病例的检验 ,探讨了在使用固定矫治器时对上切牙转矩控制的规律。研究结果表明 :1) 0 .0 18英寸× 0 .0 2 5英寸、0 .0 19英寸× 0 .0 2 5英寸的方弓丝 ,不锈钢丝的余隙角为 15°、12° ,达到最适转矩力 2 0Nmm时弓丝需额外扭转 4°、3° ;临床上应注意转矩角的准确性 ,以免力值过大或过小。 2 )而镍钛丝的余隙角为2 2°、2 0°,达到最适转矩力 2 0Nmm时弓丝需额外扭转 15°、15 0°,说明镍钛丝对切牙转矩控制的作用不大。 3)理想的正畸力为持续性、衰减缓慢的轻力。曲的弯制可增大弓丝的作用范围 ,更好地控制转矩力 ,以水平曲的作用更明显。 7mm .高的垂直曲和 6mm长的水平曲 ,使不锈钢丝的抗扭刚度分别下降 15 %、38% ,即达到最适转矩力 2 0Nmm时 ,垂直曲弓丝和水平曲弓丝分别需额外扭转5°、7°。转矩移动牙齿的理想弓丝至少应具备抗扭刚度较低、成形性能较好、边缘斜面较小等特性。     

固定矫治器中切牙转矩的控制

目的　探讨切牙转矩定量的控制规律。方法　使用转矩测量仪 ,对横截面积为 0 4 6mm× 0 6 3mm的平直不锈钢丝与钛镍丝 ,7 0mm高垂直曲不锈钢丝 ,3 0mm长和 6 0mm长L形水平曲不锈钢丝 ,在单个 0 5 6mm中切牙托槽内的转矩力矩与扭转角度进行测量与分析。结果　(1)这些弓丝的抗扭刚度分别为 4 90 9、1 32 5、4 137、3 4 4 8和 3 0 2 4N·mm/度 ;(2 )转矩力矩达到2 0N·mm时 ,上述弓丝将分别扭转 19 14 3、36 832、19 85 1、2 1 812和 2 2 4 18度 ;(3)不锈钢丝和钛镍丝的转矩余隙角分别为 15 0 7度和 2 1 73度 ;(4)曲能起到降低不锈钢丝的抗扭刚度、增加弓丝弹性范围的作用 ,其中以水平曲的效用更优。结论　平直不锈钢丝不是控制切牙转矩的理想选择。曲 ,特别是水平曲 ,能显著降低弓丝的转矩刚度、增加弓丝弹性范围     

正畸方丝转矩力的分析

目的研究正畸方丝的转矩力。方法运用自行研制的转矩测量仪测量0.46 mm×0.63 mm、0.48 mm×0.63 mm不锈钢方丝和相同截面尺寸的镍钛方丝在单个0.56 mm槽沟的中切牙托槽内的转矩力矩与转矩角度;根据转矩力矩与转矩角度,使用SPSS 11.0软件制作散点图,拟合出4种弓丝的负荷形变曲线,并据此建立直线回归方程;根据方程得出弓丝的抗扭刚度及转矩力矩为20 N·mm时的转矩角度。结果以上4种弓丝抗扭刚度分别为4.909、6.417、1.325、1.363 N·mm/°,达到20 N·mm转矩力矩时的转矩角度分别为19.14°、15.33°、36.83°、35.07°。结论相同截面尺寸不锈钢方丝的抗扭刚度明显大于镍钛方丝;两种截面尺寸镍钛方丝的抗扭刚度相差很小,而不锈钢方丝则相差较大。     

使用Begg托槽纠正牙齿扭转和斜轴

笔者在标准方丝弓矫治技术中 ,对扭转和斜轴的牙齿粘贴Ｂｅｇｇ托槽 ,使用扭转簧和正轴簧达到扭正和排齐的效果。　　作者单位 :45 415 0河南省焦作公费医院 (李晋青 ) ;白求恩国际和平医院口腔科 (袁东辉 ,王俊祥 )　　 1.方法 :粘贴标准方丝弓托槽时 ,选择 2 0颗扭转和 2 0颗斜轴的牙齿上粘贴Ｂｅｇｇ托槽。首先排齐整平牙弓 ,当其余牙齿排齐后 ,换 0 .0 18英寸的仿澳丝作主弓丝 ,将排齐的牙齿做连续“8”字结扎 ,用 0 .0 16英寸的仿澳丝弯制扭转簧或正轴簧 ,每次复诊时取下加力 ,至牙齿扭正或直立 ,并达到过矫正。注意事项 :①需扭转或正…     

自锁托槽及弓丝材质对转矩效能的影响

目的探讨自锁托槽系统与不同弓丝组合的转矩效能的差异及变化规律。方法分别测试2种被动自锁托槽系统（Damon3、SmartClip）、2种主动自锁托槽系统（Time2、OPA—K）与2种弓丝（0．019×0．025英寸镍钛方丝、0．019×0．025英寸不锈钢方丝）组合的转矩效能。结果（1）除了SmartCliD与Damon3自锁托槽（P=1．000）、OPA—K与Time2自锁托槽（P=0．999）的转矩效能间差异无统计学意义外．其他自锁托槽间的转矩效能的差异均有统计学意义（P〈0．001）;（2）0．019×0．025英寸镍钛方丝、0．019×0．025英寸不锈钢方丝相同自锁托槽组间转矩效能的差异有统计学意义（P〈0．001）。结论被动自锁托槽的转矩效能明显低于主动自锁托槽,不同弓丝转矩效能的差异与边缘斜面有关。     

双台阶式长臂辅弓

材料和方法　　 1.双台阶式长臂辅弓的组成 ,弯制方法及制作要求1.1　组成　由主弓及双台阶式长臂辅弓组成。双台阶式长臂辅弓由近中固位臂、近中斜臂、近中螺簧、中央双台阶式长臂、远中螺簧、远中斜臂、远中固位臂组成 (图 1)。图 1　双台阶式长臂辅弓　　 1.2　弯制方法　常规粘贴标准方丝弓托槽带环 ,用 0 .0 18× 0 .0 2 2的方丝弯制成理想的弓形作为主弓。用 0 .0 16× 0 .0 2 2的方丝在侧切牙的远中弯制近中固位臂 ,长度 4～ 5ｍｍ ,龈向弯制近中斜臂 ,高度 5～ 6ｍｍ ,垂直向弯制螺簧 2～ 3个圈 ,直径 2ｍｍ ,中央双台阶式长臂 ,长…     

三种直丝托槽与弓丝组合滑动前后的扫描电镜观察

目的 :通过扫描电镜对三种常用国内、外直丝托槽与弓丝组合在滑动前后表面结构的研究 ,为临床使用这些托槽需注意那些问题提供理论指导。方法 :选用三种常用国内、外直丝托槽与 0 .0 19× 0 .0 2 5英寸不锈钢方丝组合 ,在滑动前后进行扫描电镜观察。结果 :(1)滑动前国内直丝托槽比国外直丝托槽表面粗糙。 (2 )、滑动后国内、外直丝托槽与弓丝都有明显磨损 ;与国内三比公司生产的滑动直丝托槽组合的 0 .0 19× 0 .0 2 5英寸不锈钢方丝有明显的锉刀状损伤痕。结论 :三种直丝托槽的表面粗糙程度明显不同 ,滑动后有明显磨损。因此 ,使用滑动法关闭间隙时 ,应重视托槽表面粗糙、磨损对摩擦力的影响 ,注意支抗控制。     

唇舌侧托槽转矩控制性能的有限元对比分析

目的：分析唇舌侧托槽转矩控制性能的差异,同时探讨不同材质不同尺寸的弓丝对舌侧托槽转矩控制的影响规律。方法：建立左上尖牙到右上尖牙的唇舌侧托槽三维有限元模型,在弓丝尺寸及材质不同的情况下,模拟临床左上中切牙转矩加载±20°。结果：随着转矩角度的增大,唇舌侧托槽转矩值逐渐增大,舌侧托槽转矩值为唇侧托槽的3～5倍;0．48 mm ×0．64 mm 弓丝的转矩值大于0．43 mm ×0．64 mm;弓丝尺寸相同时,不锈钢丝（SS）,β－钛丝（TMA）,镍钛丝（NiTi）,转矩值依次减小。结论：唇舌侧托槽转矩均随着转矩角度和弓丝的弹性模量的增大而增大;在相同的转矩角度下,舌侧托槽产生的转矩值大于唇侧托槽;舌侧托槽的转矩值与弓丝尺寸及材质有关。     

外展曲与支抗磨牙所受舌向力的关系

目的　观察拉尖牙向远中移动时 ,在不同规格的弓丝作用下 ,牵引力对支抗磨牙所产生的舌向分力的大小以及在不同磨牙外展曲宽度下该牵引力舌向分力的大小。方法　利用与北京大学力学系合作研制的力测量仪在Typodont专用蜡上测量使用不同规格、不同刚度的弓丝 [0 4 0mm、0 4 5mm的不锈钢圆丝 ,0 4 0mm、0 4 5mm的澳丝以及 0 4 1mm× 0 5 6mm (0 0 16英寸× 0 0 2 2英寸 )、0 4 6mm× 0 6 3mm(0 0 17英寸× 0 0 2 5英寸 )的不锈钢方丝 ],分别在不同的磨牙外展曲宽度 (1mm、2mm、3mm)下 ,支抗磨牙受到的 15 0 g沿磨牙颊面管牵引钩至尖牙托槽远中翼中点方向的拉尖牙向远中移动力所产生的舌向分力。结果　 (1) 15 0 g拉尖牙向远中移动力会使支抗磨牙受到舌向分力。 (2 )支抗磨牙受到的牵引力的舌向分力随弓丝粗度和刚度的增加而减少 ,弓丝抵抗磨牙所受到的舌侧力作用与弓丝的刚度、粗度成正比。 (3)支抗磨牙受到的牵引力的舌向分力随磨牙外展曲宽度的增加而减少且二者间呈线性关系。结论　拉尖牙向远中移动时支抗磨牙受到舌向分力 ,为避免磨牙向舌侧移动 ,应选择较大刚度且较粗的弓丝或适当加大磨牙外展曲。     

摇椅型唇弓作用下牙弓三维变化趋势的研究

目的　研究预成NiTi摇椅型唇弓作用下牙弓在长度 ,宽度及垂直向三个方向上的变化趋势。方法　采用方丝弓托槽和OPA -L直丝托槽Typodont各一副 ,用三维测量仪测量比较其在预成方丝和圆丝摇椅弓作用前后牙弓的变化趋势。结果　预成NiTi摇椅型方丝有使牙弓前部宽度增加和牙弓长度减小的趋势 ,这种趋势在方丝托槽组较直丝托槽组显著 (P <0 .0 5 )。预成NiTi圆丝摇椅弓有使牙弓宽度减小的趋势。方丝和圆丝摇椅弓均有使切牙压低双尖牙升高 ,打开咬合整平Spee曲线的趋势。结论　摇椅弓在打开咬合整平Spee曲线的同时会引起牙弓长度及宽度的变化     

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目的研究在同一牙弓中牙齿相互作用条件下,0.56mm×0.71mm(0.022英寸×0.028英寸)国产奥杰全程式托槽与日本OPA-K金属托槽在转矩控制方面是否有差异。方法通过Typodont水浴实验,模拟临床矫治过程,测量结束弓丝为0.48mm×0.64mm(0.019英寸×0.025英寸)SS方丝时使用两种品牌托槽的上颌55的唇舌向倾斜度,并通过数学编程计算转化为上颌55的转矩余隙角ψ,对其绝对值进行配对t检验。结果结束弓丝为0.48mm×0.64mm(0.019英寸×0.025英寸)SS方丝时,OPA-K金属托槽的转矩余隙角ψ的绝对值为(4.834±2.846)°,奥杰全程式金属托槽的转矩余隙角ψ的绝对值为(4.469±3.213)°,两种托槽间的差异无统计学意义(P=0.309)。结论0.56mm×0.71mm(0.022英寸×0.028英寸)的OPA-K金属托槽和奥杰全程式托槽在转矩控制方面无差异,临床上使用这两种托槽均可达到满意的转矩控制。     

预成序列托槽直丝弓矫正器 Ⅰ.原理与设计

方丝弓技术是常用高效能矫正器之一,标准方丝弓技术一般使用不锈钢丝,弓丝上要弯制三种序列弯曲以及多种弹簧曲,矫治力较大,结构较复杂,操作较费时。最近一些年,方丝弓矫治器一直在向简单化的方向发展。其中由Andrews设计的预成序列托槽直丝弓矫正器     

标准方丝弓技术单个牙腭移位用辅弓唇向控根的尝试

在口腔正畸临床工作中常有腭移位的侧切牙矫正后需做唇向控根移动 ,在标准方丝弓技术中使用不锈钢方丝对单个牙进行转矩 ,操作技术难度大 ,初学者不易掌握 ,且唇向控根时如方法不当可造成骨过度吸收 ,牙龈萎缩等负作用 ,故更强调细丝、轻力、柔和的原则。现介绍一种使用控根辅弓进行单个牙唇向控根的应用方法。1　方　法标准方丝弓技术 ,常规排齐整平牙列、纠正反牙合 ,去除需控根牙上的托槽 ,粘贴 0 .9mm内径的无缝针管 ,管长 4.0 mm,靠龈方粘贴在牙冠近远中径的中央 ,用 0 .40 mm的不锈钢丝或澳丝弯制辅弓 (具体弯制方法见图 ) ,辅弓的竖…     

唇舌侧弓丝力学性能差异的三维有限元分析

目的 根据三托槽弯曲实验原理,应用三维有限元方法研究唇舌侧弓丝力学性能的差异。方法 建立槽沟均为0.022英寸的上颌切牙水平槽沟的Discovery唇侧托槽、垂直槽沟的第7代Kurz舌侧托槽共3颗,以及相应弓丝、结扎丝的三维有限元模型,分析不同弓丝材质、尺寸以及托槽间距下的唇舌侧弓丝的力学性能。结果 唇舌侧弓丝的载荷形变曲线图变化规律一致,主要由弓丝性质决定。弓丝材质对载荷的影响大于尺寸的影响,但小于两者的协同作用：舌侧弓丝载荷值随弓丝尺寸增大而增加（0.019×0.025 英寸不锈钢丝载荷值约为同材质0.017×0.025 英寸弓丝的 1.46倍）,但是该变化小于弓丝材质引起的变化（不锈钢丝载荷值约为同尺寸镍钛丝的2.73倍）,更小于弓丝尺寸与材质共同改变所引起的变化（0.019×0.025英寸不锈钢丝的载荷值较0.017×0.025 英寸镍钛丝增大约3.5倍）。在相同条件下,舌侧弓丝载荷值大于唇侧。随着托槽间距的增加,唇舌侧弓丝载荷值均减小（10 mm处加载时约为16 mm处的2.42倍,12、14 mm处分别为16 mm处的1.59倍及1.33倍）,前期变化幅度较大,后期趋于稳定。结论 在相同条件下,舌侧弓丝载荷值大于唇侧,提示应当选择比唇侧弓丝直径更小、刚度更低的弓丝作为舌侧矫治弓丝。临床上在选择弓丝时,首先应考虑弓丝的材质,其次为尺寸,并注意两者的协同作用,注意托槽间距对弓丝性能的影响。     

不同结扎方式对舌侧托槽静摩擦力的影响

目的：探讨在不同结扎方式下,舌侧托槽在牙弓后段所产生静摩擦力的差异。方法：测试2种舌侧托槽系统（STb、e·Brace）与4种弓丝（0．016英寸镍钼合金丝、0．016英寸不锈钢圆丝、0．016×0．022英寸镍钼合金丝、、0．016×0．022英寸不锈钢方丝）组合在3种结扎方式下的静摩擦力。结果：不同结扎状态下,舌侧托槽－弓丝间的静摩擦力有显著性差异（P＜0．05）。结论：舌侧托槽－弓丝组合的静摩擦力随结扎力的增大而增大。     

弓丝与结扎方法对摩擦力影响的实验研究

目的:了解4种弓丝和2种结扎方法对托槽与弓丝摩擦力的影响。方法:在干燥条件下,按正交实验设计,使用LJ-500型拉力实验机的微型测力计,测试4种弓丝与6种直丝托槽组合及采用2种结扎法时在后牙段的动、静摩擦力。所得数据进行方差分析和二次响应回归分析。结果:在弓丝与所有托槽组合中,0.018英寸×0.025英寸(1in=2.54cm)的不锈钢方丝动、静摩擦力最小,0.019英寸×0.025英寸的不锈钢方丝动、静摩擦力最大,0.018与0.020英寸不锈钢圆丝介于两者之间,但0.018英寸圆丝的动摩擦力较大,0.020英寸圆丝的静摩擦力较大。动、静摩擦力平均百分比从小到大依次为:0.019英寸×0.025英寸方丝、0.020英寸圆丝、0.018英寸×0.025英寸方丝、0.018英寸的圆丝。弹力橡皮圈结扎的动、静摩擦力及动、静摩擦力平均百分比均大于不锈钢丝结扎。结论:0.018英寸的不锈钢圆丝不适宜滑动机制;在0.022英寸系统的直丝托槽中,用0.019英寸×0.025英寸不锈钢方丝关闭间隙,应尽可能加强支抗控制;干燥条件下弹力橡皮圈结扎不利于托槽、弓丝滑动。     

MEAW弓丝“L”形曲的力学分析

目的初步研究多曲方丝弓矫治技术力学系统的力学特性.方法采用3D梁单元建立不同托槽间距下"L"形曲的三维有限元模型,对模型进行网格划分,并输入材料性能参数,用ANSYS软件进行模拟,计算产生的应力.结果多曲方丝弓矫治系统中各牙段之间的刚度各不相同,前牙段明显高于后牙段,解释了MEAW技术在一根弓丝上同时实现前牙稳定和后牙移动的矫治机理.结论MEAW技术在同一根弓丝上可以同时实现稳定前牙和移动后牙的矫治机理是因为前后牙段弓丝刚度之间存在显著差异.     

个性化牙弓方丝理想弓成形方法

正畸治疗后牙弓形态倾向复发到治疗前的形状 ,治疗前患者个体牙弓形是治疗目标最好的指南 ,从维护患者原牙弓形及增进正畸效果的稳定性出发 ,都有必要使用个性化弓丝。按传统方法应用方丝弓成形器制作方丝弓 ,适合方圆形及部分卵圆形牙弓 ,遇到尖圆形牙弓时则不符合要求。作者应用方丝弓成形器 ,采用两点成形法 ,所形成的方丝弓适合尖圆形牙弓 ,本文对 2种方法制作的方丝弓进行了分析 ,现报告如下。1　材料与方法1.1　器械与材料不锈钢方丝 (美国 3M ) 3 0根 ,规格 0 .46mm× 0 .64mm(0 .0 18英寸× 0 .0 2 5英寸 )。方丝弓成形器 (杭州新…     

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目的对自锁托槽与传统托槽滑动阻力的大小及变化规律进行对比研究。方法本研究于2011年9—12月在山西医科大学口腔医院和太原理工大学应用力学与生物医学研究所共同完成。根据人体实际弹性模量比例制作含牙周膜的上颌仿真模型,测试自锁托槽和传统托槽分别与0．016英寸、0．018英寸的镍钛丝和0．017英寸×0．022英寸、0．018英寸×0．025英寸、0．019英寸x0．025英寸的不锈钢方丝匹配时的滑动阻力大小。结果使用同种弓丝时,滑动阻力由小到大排列：DamonQ被动自锁托槽〈Tomy主动自锁托槽〈传统金属托槽,两两比较差异有统计学意义（P〈0．05）。同一种托槽情况下,除0．019英寸×0．025英寸不锈钢方丝外,其余滑动阻力都随弓丝直径的增大而增大,且两两比较差异有统计学意义（P〈0．05）。结论临床实践中托槽类型与弓丝的匹配对滑动阻力的影响十分重要,从而实现牙齿的快速有效移动。     

脱落托槽热处理后对摩擦力影响的实验研究

目的测试热处理对托槽与弓丝间最大静摩擦力的影响。方法在干燥条件下,选取0.022×0.028英寸上颌尖牙不锈钢直丝托槽36枚,弓丝为0.019×0.025英寸不锈钢方丝。将36枚托槽随机分成三组,每组12枚,第一组不做任何处理,第二组、第三组托槽背板粘一薄层京津釉质粘结剂,热处理后用探针去除粘结剂,第三组托槽再进行超声清洗5分钟,分别测试这三组托槽与弓丝间最大静摩擦力。结果测得未经处理的上颌尖牙托槽与0.019×0.025英寸弓丝间最大静摩擦力值为74.67±12.73g;热处理及热处理后经超声清洗的托槽与弓丝间最大静摩擦力值分别是66.31±12.44g、61.97±13.47g。结论热处理及热处理后经超声清洗的托槽与弓丝间产生的最大静摩擦力值较未经任何处理的托槽与弓丝间产生的最大静摩擦力值明显减小。