CAD/CAM纯钛和铸造纯钛与瓷结合强度的对比研究

目的:比较CAD/CAM(计算机辅助设计/计算机辅助制造)纯钛和铸造纯钛与瓷的结合强度。方法:分别用CAD/CAM和铸造方法制作钛瓷结合试件,运用三点弯曲方法测试钛瓷结合强度(n=8),并对钛瓷结合界面进行扫描电镜(SEM)观察分析。结果:CAD/CAM纯钛与瓷结合强度为(35.95±3.74)MPa、铸造纯钛与瓷结合强度为(28.37±1.98)MPa,组间比较P<0.05。电镜显示CAD/CAM钛瓷结合界面上钛基底与瓷间有较薄的过渡层,钛与瓷结合紧密,无明显孔隙;铸造纯钛与瓷结合界面上的过渡层较厚,存在微小的孔隙。结论:CAD/CAM纯钛与瓷的结合强度大于铸造纯钛与瓷的结合强度。     

4种纯钛专用瓷粉对钛瓷结合强度的影响

目的：探讨4种钛瓷粉对钛瓷结合强度的影响。方法：分析Super Ti22、Duceratin、Titankermik、Ti-bond4种钛瓷粉的化学组成和瓷粉粒度,制备4种瓷粉的钛瓷试件并利用三点弯曲测试其钛瓷结合强度。利用电镜观察各组钛瓷结合界面并进行元素分析。结果：4种瓷粉粒度分布不均,化学成分差异较大。4种瓷粉钛瓷结合强度均达到IS09693标准,其中Super Ti22、Duceratin瓷粉钛瓷结合强度明显高于另2组（P〈0．05）。电镜观察,Super Ti22组和Duceratin组钛瓷结合紧密,无明显孔隙出现,其余2组可见明显孔隙。结论：Super Ti22、Duceratin瓷粉更有利于钛瓷结合。     

纯钛表面电火花沉积中间层对钛瓷结合强度的影响

目的：探讨在铸造纯钛表面电火花沉积技术制备中间层对钛瓷结合强度的影响。方法：将40个纯钛试件平均分为4组,分别用硅、锆及钴铬合金电极通过电火花沉积技术在其表面制备中间层,对照组不作沉积处理,喷砂后测各组试件的表面粗糙度。参照IS0 9693（1999）Amd.1 2005（E）标准在试件中份烧结Ti-22瓷粉,测钛瓷间的三点弯曲结合强度。对钛瓷结合界面进行扫描电镜观察及X射线能谱分析。用X射线衍射分析仪分析硅电极组中间层的结构。结果：喷砂后各组试件表面粗糙度差异无显著性,硅电极组钛瓷间的三点弯曲结合强度最高,为（33.38±3.67）MPa,较其他3组结合强度差异有显著性（P〈0.05）,其他3组间钛瓷结合强度差异无显著性。扫描电镜观察显示各组试件钛瓷结合界面均未见明显氧化层,硅电极组可见中间层与钛基材间有约15～20μm的过渡层。X射线衍射分析结果提示硅电极组中间层中有TiN、Ti5Si3及TiSi2生成。结论：通过电火花沉积技术用硅电极在铸造纯钛表面制备中间层可提高其钛瓷结合强度。     

3种树脂粘接水门汀与铸造纯钛粘接强度研究

目的：研究3种复合树脂粘固剂与铸造纯钛的粘接强度。方法：用牙科铸钛的方法制作直径分别为4mm和5mm的钛棒,切割成长度为4mm的小钛片。2种规格的钛片配对粘接面用400～1200目碳化硅砂纸在流水下打磨抛光,使之呈均匀一致的平面。50μm氧化铝喷砂,另一组表面不喷砂作为对照,分别使用Super-BondC＆B、Panavia F、Rely X Unicem 3种复合树脂粘固剂粘接。扫描电镜观察喷砂前后铸造纯钛的表面形态。复合树脂粘接剂固化后经37℃恒温水浴24h以及5000次5～55℃冷热循环,测试剪切强度。用SAS的ANOVA过程对各组数据进行分析。结果：喷砂前后纯钛与Panavia F的剪切强度最高,分别为（26.62±3.40）MPa、（23.71±5.28）MPa;5000次冷热循环后,喷砂组的铸造纯钛与Panavia F的剪切强度最高（27.12±8.68）MPa;未喷砂的铸造纯钛与Super-Bond C＆B、Rely X Unicem的粘接强度最低,并且有12.5%的脱落率。结论：本实验结果表明喷砂可以提高Super-Bond C＆B、Panavia F、Rely X Unicem的粘结力和粘结耐久力。不喷砂时,Panavia F与铸造纯钛之间能获得较高的粘接强度和良好的粘接耐久性,喷砂以后优势不再明显。     

2种金属表面处理剂对铸造纯钛试件与树脂黏固剂粘接强度的影响

目的研究2种金属表面处理剂对铸造纯钛试件与树脂黏固剂粘接强度的影响。方法用牙科铸钛的方法制作直径分别为4 mm和5 mm的钛棒,并切割成长度为3 mm的小钛片。将2种规格的钛片配对,粘接面用碳化硅砂纸在流水下打磨抛光,使之呈均匀一致的平面,50 μm Al2O3喷砂。试件随机分成3组进行表面处理：第1组不使用金属表面处理剂,第2组使用Alloy Primer进行表面处理,第3组使用V-Primer进行表面处理。然后每组再分为3个小组,分别使用Super-Bond C&B、Panavia F、Rely X Unicem 3种黏固剂粘接。黏固剂固化1 h后,经37 ℃恒温水浴24 h以及5 000次冷热循环后,测试粘接强度,并观察铸造纯钛的表面形态和粘接面的破坏形式。结果AlloyPrimer、Super-Bond C&B的配伍组合与铸造纯钛获得的粘接强度在冷热循环前、后分别为（31.23±4.86）、（34.08±3.36）MPa,高于其他表面处理剂与树脂黏固剂配伍组合获得的粘接强度（P<0.05）。结论金属表面处理剂和树脂黏固剂的组合不同会导致粘接强度不同,经Alloy Primer处理的铸造纯钛试件与Super-Bond C&B的粘接强度最高。     

不同预处理对切削纯钛与瓷结合强度的影响

目的:比较不同预处理条件下切削纯钛与瓷结合强度。方法:选用工业纯钛TA2制作25 mm×3 mm×0.5 mm试条60个。随机分成6组,分别进行自然氧化15、30、60 min,加热氧化300℃,500℃,700℃处理。相同条件烤瓷后用三点弯曲测试方法测钛瓷结合强度。结果:预氧化700℃组钛瓷结合强度明显高与其他各组,差异有统计学意义(P<0.05)。结论:700℃预氧化可明显增强切削纯钛与瓷的结合强度。     

表面处理对低熔瓷与纯钛间结合强度的影响

钛在高温下化学性质活泼，易与氧等气体剧烈反应，生成过厚的易碎裂的TiO2层，不利于钛瓷间的结合。因此钛表面的有效处理对增强钛瓷结合强度至关重要。本实验旨在研究钛表面粘接剂及喷砂和HC1溶液处理后对低熔瓷和纯钛间结合强度的影响。     

纳米介质影响纯钛金瓷结合强度的实验研究

目的：研究纳米介质对纯钛金瓷结合强度的影响。方法：用纯钛制成金属棒以及金属片,随机分为实验组和对照组。实验组在金属试件上瓷前涂附纳米二氧化钛介质;金属棒与专用瓷粉烧结生成金瓷棒盘试件用于测定金瓷结合强度;金属片与瓷粉烧结形成金瓷复合体,分别观察金瓷界面的形貌及元素分布情况。结果：涂附纳米过渡性介质的实验组,金瓷结合强度明显高于对照组（P〈0.01）。结论：纳米过渡性介质有改善纯钛金瓷结合强度的作用。     

粘结瓷对钛/瓷结合强度的影响

目的：研究粘结瓷对钛/瓷结合强度的影响。方法：根据ISO9693标准,运用三点弯曲方法对Super Porcelain TI-22钛瓷系统的粘结瓷组和无粘结瓷组的钛/瓷结合强度进行测试,并对钛/瓷结合界面进行SEM/EDS观察与分析。结果：粘结瓷组的钛/瓷结合强度（39.41±0.86MPa）明显大于无粘结瓷组的钛/瓷的结合强度（24.27±2.99MPa）（P〈0.01）。粘结瓷组断裂发生在钛/瓷反应层,断裂模式为沿晶与穿晶的混合形态,晶粒中有层状亚结构组成。无粘结瓷组断口平直,有大量锡球析出,钛/瓷界面有大量的孔隙存在。结论：粘结瓷可有效地增加了钛/瓷的结合强度。     

3种粘接瓷对钛瓷结合强度的影响

目的:观察3 种粘接瓷对钛瓷结合强度的影响,分析粘接瓷作用机制.方法:将纯钛试件随机分为3 组分别采用纯钛专用瓷Super Ti22,Duceratin,Titankeramik进行烧结,每种瓷粉又分为涂布粘接瓷组和未涂布粘接瓷组,共6 组.根据ISO9693标准,运用三点弯曲方法测试各组钛瓷结合强度.对钛瓷结合界面进行扫描电镜观察和能谱分析.结果:Super Ti22涂布粘接瓷组结合强度为(35.84±2.17) MPa,Duceratin涂布粘接瓷组结合强度为(35.45±2.37) MPa,均显著大于各自未涂布组(P<0.05);Titankeramik涂布粘接瓷组结合强度为(31.73±1.66) MPa, 略大于其未涂布组(29.86±2.48) MPa,但差异无显著性(P>0.05).电镜观察Super Ti22和Duceratin涂布粘接瓷组钛瓷结合界面结合紧密,未见明显孔隙出现;其余各组均可见明显孔隙.结论:粘接瓷的应用有利于钛瓷结合强度的提高.     

喷砂对不同树脂与纯钛粘结抗剪强度及粘结耐久力的影响

目的探讨喷砂处理对不同树脂与纯钛粘结抗剪强度及粘结耐久力的影响。方法用牙科铸钛的方法制作φ5 mm×5 mm及φ4 mm×2 mm的圆柱形钛段各96个,两种规格的钛段配对(共96对)。分成实验组和对照组。实验组钛粘接表面用50μm Al2O3喷砂,对照组钛表面不做处理。分别用Super-Bond C&B(SB)、Panavia F(PF)和Rely X Unicem(RU)按生产厂商提供的要求将大、小钛段成对粘接。分为SB未喷砂、SB喷砂、PF未喷砂、PF喷砂、RU未喷砂、RU喷砂6组(每组16对)。将以上每组中的一半样品(每组8对)置于37℃水浴箱内24 h,,另一半样品水储24 h后再进行5 000次冷热循环。将样品固定于MTS测试机上进行剪切强度的测试,计算粘结抗剪强度值。不同粘结剂组的粘结抗剪强度采用考虑交互作用的两因素方差分析进行统计学分析。结果冷热循环前,RU未喷砂组的粘接抗剪强度最低,SB喷砂组粘接抗剪强度最高,为(28.03±8.40)MPa,5 000次冷热循环后,PF喷砂组粘接抗剪强度最高,为(27.12±8.68)MPa,RU未喷砂组最低。冷热循环前,SB喷砂组和SB未喷砂组,RU喷砂组和RU未喷砂组的粘接抗剪强度值差异有统计学意义(P<0.05)。5 000次冷热循环后,RU喷砂组和RU未喷砂组的粘接抗剪强度值差异有统计学意义(P<0.05)。SB未喷砂组、SB喷砂组5 000次冷热循环前、后的粘接抗剪强度值差异有统计学意义(P<0.05)。其余各组5 000次冷热循环前、后的粘接抗剪强度值差异没有统计学意义(P>0.05)。结论喷砂能显著提高铸造纯钛与SB、RU的粘接抗剪强度及粘结耐久力,但不是和所有树脂与纯钛的粘接抗剪强度及粘结耐久力成正相关关系。     

三种金属处理剂对金属与复合树脂间剪切粘接强度影响的研究

目的 研究崩瓷树脂修复中，三种不同金属处理剂对金属与复合树脂间剪切粘接强度的影响。方法 40个Ni-Cr合金试件随机分4组。模拟口内喷砂后，除对照组外，其他试件分别采用couplingsilane、alloyprimer、metalphot0primer三种不同金属处理剂对金属表面处理，然后所有试件使用VocoCLmara崩瓷修复系统粘接修复，经37℃恒温水浴24小时后，测定金属试件与复合树脂之间剪切粘接强度，进行统计分析。结果 三种金属处理剂组所获得的Ni-Cr合金与复合树脂间剪切粘接强度值显著高于对照组（P〈0．05）；metalphotoprimer组与alloyprimer组所获得的Ni-Cr合金与复合树脂间剪切粘接强度值显著高于couplingsilane组（P〈0．05）；但metalphotoprimer组与alloy primer组之间无统计差异（P〉0．05）。20倍OPTON体视显饭镜下观察到金属与复合树脂的剪切断面均位于金属一复合树脂粘接界面，未发生复合树脂内聚断裂。结论 couplingsilane、alloyprimermetalphotoprimer三种金属处理剂可以显著提高金属-复合树脂间粘接强度。     

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??Objective    Evaluate the shear bond strength of different hot and cold cycles on the different brands of composite resin. Methods    Select 60 molars extracted due to periodontal diseases from April 2009 to March 2010 from Department of Periodontics??Stomatological Hospital??Fujian Medical University. According to the principle of the simple random selection??the 60 permanent molars were divided into two groups??Solitaire2 group??30 teeth??by Solitaire2 composite resin bonding??and Filtek P60 group??30 teeth??by Filtek P60 composite resin. Each tooth using buccal??lingual??mesial??distal four side in the corresponding tooth crown??produce diameter of 2 mm??3 mm high cylinder at 1??3 of the formation of crown??each of 40 surface samples??a total of 240 specimens. Each group was divided into 3 groups respectively??with composite resin Solitaire2 and Filtek P60??after 0??100 and 500 thermal cycles ??5?? and 55?棩??observe the shear bond strength of samples of each group??calculate the shear strength. And the type of specimen fracture section was observed under stereo microscope. Results    For two brands of composite resin??thermal cycles between 0 and 100 times??the difference of  the shear strength was not statistically significant??P > 0.05????for 500 hot and cold cycles??shear bond strength of Filtek P60 resin was greater than that of Solitaire2 resin ??P < 0.05??. The resin bond fracture mode of each group had no significant difference??P > 0.05??. Conclusion    The hot and cold cycles of composite resin material has impact on shear bond strength. When 500 thermal cycles??shear bond strength of Solitaire2 composite resin is significantly lower than Filtek P60.     

钛网孔径和厚度对硅橡胶-钛网剪切粘接强度及抗弯强度的影响

目的:探讨钛网孔径和厚度对硅橡胶-钛网剪切粘接强度及抗弯强度的影响.方法:制备网孔直径分别为3.0mm,4.0mm,5.0mm的3组钛网、表面进行打磨+喷砂+Permabond POP处理,采用Permabond4C10将钛网与MDX4-4210硅橡胶粘接,参照GB/T 13936-2014测定钛网和硅橡胶之间的剪切粘接强度.制备网孔直径为3.0、4.0、5.0mm,厚度为0.4mm、0.6mm、0.8mm规格的钛网,进行同样的表面处理和粘接,参照YB/T 5349-2014进行三点抗弯强度测试.统计学分析.结果:3组不同孔径钛网的剪切粘接强度测试结果显示:3组总体均数的差异均有统计学意义(P＜0.05);3.0mm和4.0mm组间差异无统计学意义(P＞0.05),但高于0.5mm组(P＜0.05).6组试件三点抗弯强度测试结果显示:不同厚度钛网组间有显著性差异(P＜0.05),0.8mm组显著高于0.6mm组和0.4mm组,0.4mm组三点抗弯强度最低.不同钛网孔径组间差异具有统计学差异(P＜0.05),3.0mm网孔直径的三点抗弯强度显著高于4.0mm组(P＜0.05).同时,钛网网孔直径和钛网厚度间无交互效应(P＞0.05).结论:厚度为0.6mm或0.8mm的钛网,能保证一定的粘接强度和抗弯强度.在具体应用时可根据缺损腔的大小、部位,受力情况而定.     

3种树脂表面处理技术对树脂核-玻璃离子水门汀粘接强度影响的实验研究

目的 比较3种表面处理的树脂核与玻璃离子水门汀间的剪切粘接强度,为临床上设计树脂核-全冠修复体时冠的粘接提供理论依据。方法 将30个树脂核试件块随机分为3组：金刚砂车针打磨（RDB）组、RDB加酸蚀剂酸蚀（RDBE）组、RDB加树脂粘接剂（RDBA）组,分别接受金刚砂车针打磨、RDB加酸蚀剂酸蚀、RDB加树脂粘接剂3种表面处理。将各组树脂核与玻璃离子水门汀粘接,经37 ℃恒温水浴24 h后,测试分析各组的剪切粘接强度,并通过扫描电镜依次观察树脂核表面形貌、粘接界面及粘接断面,记录粘接面破坏形式。结果 3组的树脂核表面形貌及粘接界面形貌不同,而粘接断面的断裂方式无统计学差异（P>0.10）。RDB组、RDBE组、RDBA组试件的剪切强度分别为（4.28±0.18）、（4.65±0.17）、（2.39±0.21）MPa,3组间的剪切强度具有统计学差异（P<0.01）。结论 树脂核表面处理对其与玻璃离子水门汀间的剪切粘接强度有影响。     

光固化复合树脂与金属基底的瓷剥脱面间的粘结强度

目的：测定光固化复合树脂与金属烤瓷修复体金属基底的瓷剥脱面间的粘结强度,评价有机硅烷偶联剂对粘结强度的影响。方法：钴铬合金的瓷剥脱面用氧化铝喷砂、氢氟酸蚀刻后分为6个组,每组一半使用偶联剂,一半不使用偶联剂,分别与6种光固化复合树脂粘结,粘结试件经过冷热水温差循环后测定剪切粘结强度。结果：有偶联剂组剪切粘结强度为10．16～15．54MPa,分别高于无偶联剂组剪切粘结强度(6．11～9．01MPa);其中两种光固化复合树脂的粘结强度高于其它四种树脂。结论：光同化复合树脂与金属基底的瓷剥脱面间可获得较高的粘结强度,金属基底的瓷剥脱面经有机硅烷偶联剂处理后有利于提高其与树脂间的粘结强度不同的树脂类型对二间的粘结强度有影响。     

甲基丙烯酰氧基丙基三甲氧基硅烷对3种不同金属与Filtek树脂粘接强度的影响

目的研究经甲基丙烯酰氧基丙基三甲氧基硅烷（γ-MPS）偶联剂处理的3种不同金属的粘接表面对FiltekZ350树脂粘接强度的影响。方法用失蜡铸造法制备镍铬合金、纯钛、金钯合金试件各12个,共36个。每种金属随机平分为实验组和对照组,每组6个。实验组用γ-MPS对粘接面进行处理后与Filtek Z350树脂粘接,对照组粘接面不用γ-MPS处理。测试每组试件断裂时的剪切力,并用扫描电子显微镜（SEM）观察试件断面的形貌。结果镍铬合金实验组、纯钛实验组较相应对照组的剪切强度高,差异有统计学意义（P<0.001）;金钯合金实验组与其对照组的剪切强度无明显差异（P>0.05）。实验组内比较：纯钛组剪切强度高于镍铬合金组,两者又均高于金钯合金组（P<0.01）。所有试件均为黏结断裂。与对照组相比,镍铬合金和纯钛实验组断裂面有较多的树脂突,而金钯合金实验组断裂面树脂突较少。结论γ-MPS可以提高金属和树脂的粘接力,但和金属成分有关。γ-MPS能增加纯钛、镍铬合金与树脂的粘接性能,但不能认为γ-MPS可以增加金钯合金与树脂的粘接性能。     

Influence of intermediate resin on the bond strength of light-curing composite resin to polymer substrate

Objectives. The aim of this study was to examine the effect of intermediate resin (IMR) of different monomer compositions and viscosities on the shear bond strength between polymer substrate and light-curing composite. Methods. The substrate used in the study was an autopolymerizing polymethyl methacrylate (PMMA) based polymer. The substrate was treated with the IMR for 3 min before application of light polymerizable particulate filler composite resin. The monomers of the IMR were either bisphenol-A-glycidyl dimethacrylate (BisGMA) and triethyleneglycol dimethacrylate (TEGDMA) or BisGMA and methyl methacrylate (MMA). The shear bond strength of the IMR treated substrate to the particulate filler composite was evaluated after storing the specimens dry and after thermocycling the specimens in water. Light microscope examination was accomplished to determine the swelled layer of the substrate. Results. Significant differences were found between the shear bond strength values of the IMRs (p < 0.001). The bond strengths were generally higher in the BisGMA-MMA groups than in the BisGMA-TEGDMA groups. Two-way ANOVA revealed significant effects of type of IMR (p < 0.001) and thermocycling (p = 0.017) on the shear bond strength. No interaction was found between these variables (p > 0.05). Conclusions. The results suggest that the monomer composition and ratio of the IMRs used in the study influence the shear bond strength of the polymer substrate to the new resin.     

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目前,随着正畸矫治技术的进步,社会经济水平和人民素质的普遍提高,要求正畸治疗的人数日益增多,正畸已日趋普遍,不仅儿童,成人正畸也有一定比例。但由于前牙外伤、氟斑牙、四环素牙、牙釉质发育不全等多种原因,部分患者在接受正畸治疗前口腔中已存在复合树脂修复体。因此,正畸托槽与复合树脂修复体的直接黏结成为临床医师普遍关注的问题。本文就影响二者黏结强度的各种因素：树脂表面处理方式、黏结剂种类和托槽底板结构等进行综述,为临床应用提供参考。