不同表面处理方法对纳米复合陶瓷与树脂水门汀粘接强度的影响

目的 评估不同表面处理对纳米复合陶瓷与树脂水门汀剪切粘接强度的影响。方法 将纳米复合陶瓷用计算机辅助设计/计算机辅助制作（CAD/CAM）技术切割成大小为10 mm×10 mm×3 mm的试件150块,并根据表面处理方法不同将试件按随机数字表的方法随机分为5组（n=30）：对照组、喷砂组、喷砂+硅烷组、酸蚀组和酸蚀+硅烷组。各组试件经过相应表面处理后,使用Single Bond Universal通用粘接剂+RelyX ^TM Ultimate Cliker ^TM树脂水门汀将树脂试件粘接于纳米复合陶瓷试件上,37 ℃蒸馏水中水浴24 h和30 d,万能试验机进行剪切粘接强度测试。结果 不同表面处理方法、不同的水浴时间都会影响到剪切粘接强度。喷砂+硅烷组的剪切粘接强度最大,与其他各组间差异均具有统计学意义（P<0.05）;对照组和酸蚀组间差异无统计学意义,但两组与其他组间差异具有统计学意义（P<0.05）;喷砂组和酸蚀+硅烷组之间差异无统计学意义（P>0.05）,但两组与其他组间差异具有统计学意义（P<0.05）。结论 喷砂、喷砂+硅烷、酸蚀+硅烷对纳米复合陶瓷表面处理,均可提高其与树脂水门汀的剪切粘接强度,喷砂+硅烷处理后剪切粘接强度最佳。     

3种无托槽隐形矫治器附件粘接方法的比较研究

目的 比较全酸蚀粘接剂、自酸蚀粘接剂和树脂加强型玻璃离子水门汀3种材料粘接无托槽隐形矫治器附件的操作时间和临床效果。方法 将采用无托槽隐形矫治器矫治的30例错牙合畸形患者（附件156个）随机分为3组,每组10例。A组采用3M Adper Single Bond 2全酸蚀粘接剂和3M Z350纳米充填树脂粘接附件,B组采用3M Adper Easy One自酸蚀粘接剂和3M Z350纳米充填树脂粘接附件,C组直接采用GC Fuji Ortho LC树脂加强型玻璃离子水门汀粘接附件。记录每个附件的操作时间,评价粘接时、治疗1个月和6个月时3组附件的失败情况。结果 C组附件的操作时间较A、B组短（P<0.01）。3组附件之间的粘接失败率无统计学差异（P>0.05）,同一组内不同时间的粘接失败率也无统计学差异（P>0.05）。结论 3种材料粘接附件的稳定性均能达到满意的效果,但树脂加强型玻璃离子水门汀操作简便,更适宜临床推广。     

通用型粘接剂和树脂水门汀对氧化锆剪切粘接强度的影响

目的 研究通用型粘接剂和树脂水门汀对氧化锆陶瓷剪切粘接强度和耐久性的影响。方法 氧化锆陶瓷烧结制作20 mm×10 mm×10 mm和10 mm×10 mm×10mm两种尺寸的试件,实验分为12组,将这2种试件分别采用不同的树脂水门汀（RelyX Ultimate树脂水门汀、Clearfil SAC自粘接树脂水门汀）和通用粘接剂（无粘接剂、Scotchbond通用粘接剂、Clearfil SE One粘接剂）在不同的储存条件（水浴、水浴+冷热循环）下进行粘接。测试剪切粘接强度,分析断裂形态。结果 水门汀（F=8.41,P<0.01）和粘接剂（F=30.34,P<0.01）对氧化锆剪切粘接强度的影响有统计学意义;储存条件对剪切粘接强度的影响无统计学意义（F=1.83,P=0.18）。RelyX Ultimate树脂水门汀、无粘接剂、水浴+冷热循环储存时的剪切粘接强度最低（14.02 MPa±6.86 MPa）,RelyX Ultimate树脂水门汀、Scotchbond通用粘接剂、水浴+冷热循环储存时的剪切粘接强度最高（54.12 MPa±8.37 MPa）。结论 通用型粘接剂可提高树脂水门汀对氧化锆的粘接耐久性。非自粘接的树脂水门汀如不使用通用型粘接剂则其粘接耐久性下降。     

通用型粘接剂和树脂水门汀对氧化锆 剪切粘接强度的影响

目的 研究通用型粘接剂和树脂水门汀对氧化锆陶瓷剪切粘接强度和耐久性的影响。方法 氧化锆陶瓷烧结制作20 mm×10 mm×10 mm和10 mm×10 mm×10mm两种尺寸的试件,实验分为12组,将这2种试件分别采用不同的树脂水门汀（RelyX Ultimate树脂水门汀、Clearfil SAC自粘接树脂水门汀）和通用粘接剂（无粘接剂、Scotchbond通用粘接剂、Clearfil SE One粘接剂）在不同的储存条件（水浴、水浴+冷热循环）下进行粘接。测试剪切粘接强度,分析断裂形态。结果 水门汀（F=8.41,P<0.01）和粘接剂（F=30.34,P<0.01）对氧化锆剪切粘接强度的影响有统计学意义;储存条件对剪切粘接强度的影响无统计学意义（F=1.83,P=0.18）。RelyX Ultimate树脂水门汀、无粘接剂、水浴+冷热循环储存时的剪切粘接强度最低（14.02 MPa±6.86 MPa）,RelyX Ultimate树脂水门汀、Scotchbond通用粘接剂、水浴+冷热循环储存时的剪切粘接强度最高（54.12 MPa±8.37 MPa）。结论 通用型粘接剂可提高树脂水门汀对氧化锆的粘接耐久性。非自粘接的树脂水门汀如不使用通用型粘接剂则其粘接耐久性下降。     

树脂加强型玻璃离子水门汀抗拉伸粘接性能的研究

目的 研究树脂加强型玻璃离子水门汀(RMGIC)在不同牙面处理条件下,其抗拉伸粘接强度随时间变化的情况,为临床更有效地应用树脂加强型玻璃离子水门汀粘接托槽提供参考.方法 取因正畸原因拔除的人前磨牙150颗,随机分为5组,树脂对照组,GC酸蚀+水润湿组,GC酸蚀+干燥组,GC不酸蚀+水润湿组,GC不酸蚀+干燥组.分别采用不同方式粘接托槽.检测其在粘接后30min、24h、30d的抗拉伸粘接强度及粘接剂残留指数.结果 除GC酸蚀+干燥组在粘接后30min外,两GC酸蚀组的抗拉伸粘接强度均高于同一时间任一GC不酸蚀组(P＜0.01).各实验组在粘接后30d时的抗拉伸粘接强度均高于相同条件下30min时的抗拉伸粘接强度(P＜0.01).GC酸蚀组粘接剂残留指数(ARI)与对照组相当(P＞0.05),而GC不酸蚀组ARI低于对照组(P＜0.01).结论 酸蚀处理有助于提升树脂加强型玻璃离子水门汀GC的抗拉伸粘接强度,其强度基本可以达到传统树脂类粘接剂水平.湿润的粘接环境较干燥的粘接环境更有助于加快RMGIC抗拉伸粘接强度的上升.     

Nd: YAG激光对3种树脂水门汀与牙本质粘接强度的影响

目的观察Nd: YAG激光照射前后树脂水门汀-牙本质粘接界面的微观形貌特征,评价Nd: YAG激光对3种树脂水门汀与牙本质间粘接强度的影响。方法选择人离体前磨牙30颗,分为颊、舌两部分,将试件随机分为激光组和对照组。激光组以0.8 W、10 Hz脉冲Nd: YAG激光作用于牙本质表面25 s,联合3种树脂水门汀RelyX ARC、Panavia F和RelyX Unicem充填;对照组直接使用树脂水门汀充填。然后测试剪切强度,在根管显微镜下观察断裂模式并分类。另选人离体前磨牙6颗,按照标准的牙本质粘接面预备后,使用Nd: YAG激光照射3颗牙牙本质表面,并联合充填不同的树脂水门汀,用扫描电镜观察Nd: YAG激光照射前后树脂水门汀-牙本质界面的微观形貌变化。结果
激光照射可以提高自酸蚀树脂水门汀Panavia F和自粘接树脂水门汀RelyX Unicem与牙本质之间的剪切强度（P＜0.05）。激光会降低全酸蚀树脂水门汀RelyX ARC与牙本质间的剪切强度（P＜0.05）。根管显微镜下观察可见：试件断裂大部分发生在树脂水门汀-牙本质界面。扫描电镜观察可见：Nd: YAG激光照射后,全酸蚀亚组和自酸蚀亚组的混合层变薄、树脂突变短且少;自粘接亚组变化不明显,未见树脂突。结论Nd: YAG激光照射后,可提高Panavia F和RelyX Unicem与牙本质的剪切强度,建议临床联合应用。     

极固宁对水门汀与牙本质间剪切强度的影响

目的：评价极固宁脱敏剂对5种水门汀剪切强度的影响。方法：收集双尖牙30颗。包埋牙齿,暴露牙本质面,用水砂纸打磨牙本质面。所有牙齿被分为实验组和对照组。实验组的牙本质面首先用极固宁脱敏处理,然后分别用5种水门汀将树脂小柱粘在牙本质表面。对照组的牙本质不涂脱敏剂,使用前述提到的水门汀粘固树脂小柱。所有试样放在37℃水浴中浸泡24h后测量剪切强度。结果：极固宁脱敏剂没有显著降低聚羧酸锌水门汀和玻璃离子水门汀的剪切强度,但却会使磷酸锌水门汀的剪切强度大幅下降。极固宁也使树脂加强玻璃离子水门汀和树脂水门汀的粘接强度下降。结论：极固宁对磷酸锌水门汀、树脂加强玻璃离子水门汀、树脂水门汀与牙本质间粘接强度有不利影响,对聚羧酸锌水门汀和玻璃离子水门汀与牙本质间粘接强度无不利影响。     

不同牙本质清洁剂对牙本质与自粘接树脂水门汀粘接强度的影响

目的 评价乙二胺四乙酸（EDTA）和次氯酸钠（NaClO）对自粘接树脂水门汀与牙本质间粘接强度的影响。方法 选择新鲜无龋、无裂纹的人离体前磨牙27颗,去除颊侧釉质,暴露浅层牙本质,随机分为对照组（A组）、EDTA组（B组）和NaClO组（C组）。分别选用蒸馏水、3%EDTA溶液和1%NaClO溶液处理牙本质表面后与自粘接树脂水门汀RelyX Unicem进行粘接,将其中24个试件置于37 ℃生理盐水中浸泡24 h后测定剪切强度,采用SPSS 17.0统计学软件对数据进行统计分析,在扫描电镜（SEM）和体视显微镜下分别观察粘接界面及断裂模式。结果 A组与B组的剪切强度分别为（8.55±0.63） MPa和（8.47±0.56） MPa,二者间差异无统计学意义（P>0.05）;C组的剪切强度为（12.97±0.59） MPa,与A组和B组间差异均有统计学意义（P<0.05）。SEM下观察可见,C组自粘接树脂水门汀RelyX Unicem与牙本质间结合紧密,但均未见树脂突,而A组与B组粘接界面均不理想。体视显微镜下观察可见,A组与B组试件破坏模式以内聚破坏为主,C组试件全部为内聚破坏。结论 1%NaClO处理牙本质可以提高自粘接树脂水门汀RelyX Unicem与牙本质之间的粘接强度,3%EDTA处理对提高自粘接树脂水门汀RelyX Unicem与牙本质之间的粘接强度无影响。     

不同粘接剂对二氧化锆桩固位力的影响

目的探讨不同粘接剂对二氧化锆桩与根管内牙本质粘接强度的影响。方法将60颗完整无龋坏的离体上颌中切牙自釉牙骨质界处截断牙冠,根管桩道预备,制作二氧化锆桩核。60颗牙随机分为6组,分别用磷酸锌水门汀、聚羧酸锌水门汀、玻璃离子水门汀i、Bond加LuxaCore双固化树脂、RelyX Unicem树脂、32%磷酸加ESPE RelyX Unicem树脂粘固二氧化锆桩核。万能力学试验机进行推出测试,记录粘接强度,并对数据行统计学分析。结果 32%磷酸加ESPE RelyX Unicem树脂组、ESPE RelyX Unicem树脂组i、Bond加Luxa Core树脂组、聚羧酸锌水门汀组、玻璃离子水门汀组、磷酸锌水门汀组的二氧化锆桩粘接强度分别为（15.06±1.80）MPa、（11.57±1.33）MPa（、10.42±1.24）MPa（、7.30±1.05）MPa（、6.99±0.87）MPa（、3.97±0.95）MPa,固位力依次降低。其中32%磷酸加ESPE RelyX Unicem树脂组的固位力显著高于其他组,两两比较差异均有统计学意义（P〈0.05）;ESPE RelyX Unicem树脂组与Luxa Core树脂组之间（P=0.590）,聚羧酸锌组和玻璃离子组之间（P=0.490）的差异均无统计学意义;磷酸锌水门汀的粘接强度最低,与其它组比较差异均有统计学意义（P〈0.05）。结论临床粘固二氧化锆桩,树脂类粘接剂固位力较强,自粘接系统加用酸蚀技术可以显著提高二氧化锆桩在根管内的粘接强度。     

牙预备体用BisBlock^TM脱敏对水门汀剪切强度的影响

目的:评价BisBlockTM脱敏剂对4种水门汀粘接强度的影响。方法:对48个离体牙片进行牙体预备,暴露牙本质,随机分4组:聚羧酸锌水门汀组、玻璃离子水门汀组、树脂加强型玻璃离子水门汀组、树脂水门汀组,每组12个样本。一半样本为实验组,涂用BisBlockTM脱敏剂;对照组不涂脱敏剂。用水门汀粘固镍铬合金铸件于牙本质表面。剪切实验后记录剪切强度及离断类型。采用t检验分析实验组和对照组间的剪切强度,采用Pearson's卡方检验分析离断面类型数据(α=0.05)。结果:BisBlockTM可提高树脂加强型玻璃离子水门汀和树脂水门汀的剪切强度,与树脂水门汀联合应用后剪切强度达到最大(13.04±2.76)MPa。结论:脱敏剂对水门汀粘接强度的影响与其产品成分有关;BisBlockTM脱敏剂可与实验中所有水门汀联合应用。     

3种粘接材料与氧化锆陶瓷粘接抗剪切强度的比较

目的研究3种粘接材料与氧化锆陶瓷材料的初期及耐久粘接抗剪切强度。方法将预烧结氧化锆陶瓷片试件喷砂后分为3组,每组20个,分别采用玻璃离子水门汀(GIC组)、Panavia F 2.0树脂粘接剂(PF组)、Clearfil SA Luting树脂粘接剂(SAC组)与核树脂块粘接,每组随机选取10个试件进行冷热循环实验(10 000次,5～55℃),用计算机控制万能材料试验机测定其粘接抗剪切强度。结果未经冷热循环处理的GIC组、PF组、SAC组试件的粘接抗剪切强度值分别为(21.98±1.78)MPa、(30.26±1.73)MPa、(28.63±2.02)MPa,GIC组试件的粘接抗剪切强度低于其他两组(P<0.01),PF组与SAC组的试件相比差异无统计学意义(P>0.05);而冷热循环后,GIC组、PF组、SAC组试件的粘接抗剪切强度值分别为(10.72±2.03)MPa、(28.50±1.54)MPa、(27.02±1.79)MPa,GIC组试件经冷热循环后,其粘接抗剪切强度值明显下降(P<0.05),而其他两组试件经冷热循环后其粘接抗剪切强度值无明显改变(P>0.05)。结论使用玻璃离子可获得较好的初期粘接抗剪切强度,但耐久粘接强度欠佳;含磷酸酯单体的树脂粘接剂可使氧化锆陶瓷获得良好的初期粘接抗剪切强度及耐久粘接抗剪切强度;自粘接型树脂粘接剂操作简便,粘接抗剪切强度与自酸蚀型树脂粘接剂相当,且粘接效果持久。     

激光选区熔化成形钴铬合金及钛合金金瓷结合强度的研究

目的　比较激光选区熔化（selective laser melting,SLM）技术与传统方法制作的钴铬合金（Co-Cr）和钛合金（Ti6Al4V）在金瓷结合性能方面的差异。方法　分别采用传统方法（铸造法和锻造法）和SLM技术制作4组直径10 mm、厚1 mm的圆形片状试件,每组各10个,分别记为铸造Co-Cr（CC）组、锻造Ti6Al4V（DT）组、SLM Co-Cr（SC）组、SLM Ti6Al4V（ST）组。流水下打磨抛光试件,氧化铝喷砂剂喷砂后,激光扫描共聚焦显微镜（CLSM）检测试件表面粗糙度。室温下干燥后分别烧结瓷粉,采用剪切强度测试法测定各组的金瓷结合强度,并进行统计学分析。体视显微镜观察瓷层断裂模式。场发射扫描电镜（FE-SEM）对金瓷结合界面形貌进行分析。结果　各组试件表面粗糙度未见明显差异（P > 0.05）。CC组和SC组的剪切强度无明显差异,分别为（25.949 ± 2.708）MPa和（26.707 ± 1.559）MPa,均显著高于DT组［（18.259 ± 1.882）MPa］和ST组［（21.504 ± 3.019）MPa］（P < 0.05）,其中DT组低于ST组（P < 0.05）。各组剪切强度测试后金瓷断裂模式均为混合断裂。FE-SEM下观察显示SC组和CC组金瓷界面结合紧密,DT组和ST组金瓷界面偶见气孔和裂隙。结论　SLM技术制作的Co-Cr金瓷结合强度与传统铸造法相当,SLM技术制作的Ti6Al4V金瓷结合强度明显高于传统锻造法。SLM技术作为一种新型的激光3D打印技术,在口腔修复学领域有极大的应用潜力。     

3种粘接剂对金属基底冠边缘微渗漏影响的研究

目的 观察使用磷酸锌水门汀(ZPC),玻璃离子水门汀(GIC)和复合树脂粘接剂(CRC)对钴铬烤瓷合金基底冠边缘微渗漏的影响。方法 选择32个离体磨牙,常规制作钴铬烤瓷合金基底冠。随机分为ZPC组,GICⅠ组(不涂凡士林),GICⅡ组(涂凡士林)和CRC组。其中一半标本进行冷热循环。均采用染料渗入法测定冠边缘微渗漏值,并进行统计分析。结果 冷热循环前,GICⅡ组显著小于GICⅠ组和ZPC组。冷热循环后,四组的微渗漏值较循环前均有显著增加,GICⅠ组和GICⅡ组显著小于ZPC组。冷热循环前后,CRC组均显著小于其他三组。结论 CRC对修复体和牙预备体之间微间隙的封闭能力要优于ZPC和GIC。     

铸钛的不同表面处理对钛-聚合瓷结合强度影响的实验研究

目的 研究铸钛的不同表面处理方法对钛-聚合瓷结合强度的影响。方法 将24个铸钛试件随机分为光 滑组、粗糙组、酸蚀光滑组和酸蚀粗糙组,每组6个。根据分组不同分别采用不同的表面处理方式,粗糙组进行喷 砂处理,酸蚀光滑组进行酸蚀处理,酸蚀粗糙组喷砂后进行酸蚀,光滑组表面不做处理。表面处理后的钛试件与 聚合瓷制备成钛-聚合瓷试件,测试其剪切结合强度,并在扫描电镜下观察钛表面形貌和剪切试验后钛与聚合瓷断 裂面的形貌。结果 光滑组、粗糙组、酸蚀光滑组和酸蚀粗糙组的剪切结合强度分别为（3.08±0.45）、（6.05±0.74）、（6.27±0.80）、（10.16±0.82）MPa。粗糙组、酸蚀光滑组和酸蚀粗糙组的剪切结合强度高于光滑组（P<0.01）,其中酸 蚀粗糙组的剪切结合强度最高,粗糙组和酸蚀光滑组间的剪切结合强度无统计学差异（P>0.05）。各组的钛表面形
貌和剪切试验后钛与聚合瓷断裂面的形貌均有一定的差异。结论 钛表面酸蚀处理和喷砂处理可提高钛-聚合瓷的剪切结合强度,喷砂后酸蚀处理是一种有效地提高钛-聚合瓷剪切结合强度的表面处理方法。     

根充方式对纤维桩桩道预备及粘接强度影响研究

目的    研究不同根充方式对桩道预备的牙体组织切削量及粘接强度的影响。方法    选取同一个体成对拔除的下颌第一前磨牙20颗,常规根管预备后随机分为两组,实验组仅根充根尖1/3,对照组热牙胶垂直加压充填整段根管。两组样品分别进行纤维桩桩道预备,测量预备前后根管容积变化。按临床操作要求,纤维桩粘接后,截取根颈部及根中部各2 mm切片行推出实验测定粘接强度。测量结果使用配对t检验分析组间差异。结果           实验组样品根管容积增加（6.1 ± 1.5）μL,显著低于对照组的变化（7.7 ± 1.9）μL（P = 0.012）。实验组样品在根颈部及根中部粘接强度分别为（11.8 ± 2.0）MPa和（11.7 ± 2.0）MPa,对照组样品在根颈部及根中部粘接强度分别为（11.1 ± 2.1）MPa和（10.5 ± 1.4）MPa,两组样品的粘接强度差值分别为（0.7 ± 0.4）MPa和（1.2 ± 1.4）MPa。配对t检验表明,在根颈部和根中部,实验组和对照组样品粘接强度差异均具有统计学意义（P < 0.05）;实验组或对照组样品中,根颈部与根中部粘接强度差异均无统计学意义（P > 0.05）。结论    与常规热牙胶垂直加压充填整段根管后桩核修复比较,根充根尖1/3后直接纤维桩核修复可减少牙体组织切削量,增加纤维桩粘接强度。     

不同酸蚀条件对釉质表面的影响研究

目的　探究不同pH值的盐酸溶液和酸蚀时间对釉质表面的影响。方法　制作40个釉质片样本，每个样本表面分为未处理面和处理面。根据处理面酸蚀条件分为8组，其中酸蚀时间为30 s，pH值分别为1.6、2.4、3.2、4.0的4组记为A1、A2、A3、A4组；酸蚀时间为60 s，pH值分别为1.6、2.4、3.2、4.0的4组记为B1、B2、B3、B4组。利用显微硬度计测量样本表面显微硬度；激光共聚焦显微镜测量样本未处理面和处理面之间形成的高度差（即釉质丧失量）。对结果进行两因素析因设计资料的方差分析。结果　酸蚀后，A1～A4组样本表面显微硬度值分别下降（42.1 ± 5.8）、（23.6 ± 5.7）、（10.9 ± 6.9）和（-0.6 ± 2.6）MPa；B1～B4组样本表面显微硬度值分别下降（59.3 ± 6.6）、（35.4 ± 9.2）、（15.7 ± 5.1）和（7.7 ± 3.1）MPa。A1～A4组样本未处理面和处理面之间的高度差分别为（793.4 ± 43.0）、（319.2 ± 20.4）、（15.8 ± 2.4）和（-1.4 ± 3.3）nm；B1～B4组样本未处理面和处理面之间的高度差分别为（1366.6 ± 174.8）、（437.2 ± 41.0）、（75.1 ± 6.4）和（1.3 ± 3.2）nm。方差分析结果显示，酸蚀时间和盐酸溶液的pH值对釉质表面显微硬度值下降量及釉质丧失量均有显著影响。结论　酸蚀时间和盐酸溶液的pH值均是影响釉质表面显微硬度值下降量及釉质丧失量的因素，且酸蚀时间和盐酸溶液的pH值对釉质丧失量的影响存在交互作用。     

氧化锆基底和饰瓷结合强度的分析

目的分析和比较几种全瓷系统基底和饰瓷的结合强度。方法制作直径为8 mm、厚度为3 mm的Lava、 Cercon、IPS e.max ZirCAD、Procera试件各20个,分别为Lava组、Cercon组、IPS e.max ZirCAD组、Procera组。每组各选10个试件表面烤制厚度为1 mm的相应饰瓷,10个试件表面烤制厚度为2 mm的相应饰瓷。对试件进行剪切强度的测定和断裂模式的观察。结果饰瓷厚度为1 mm时,Lava、Cercon、IPS e.max ZirCAD、Procera组的剪切强度分别为：（13.82±3.71）、（13.24±2.09）、（6.37±4.15）、（5.19±5.31）MPa;饰瓷厚度为2 mm时,各组的剪切强度分别为：（38.77±1.69）、（21.67±3.34）、（12.70±4.24）、（9.94±6.67）MPa。Lava组和Cercon组的剪切强度高于IPS e.max ZirCAD组和Procera组（P<0.05）,饰瓷厚度为2 mm的试件的剪切强度高于饰瓷厚度为1 mm的试件（P<0.05）。各组试件破坏模式均以界面破坏为主。结论氧化锆基底和饰瓷的结合强度因基底材料的不同而不同,饰瓷的厚度对结合强度有明显的影响。     

A comparison of microtensile bond strengths of several dentin bonding systems to primary and permanent dentin.

OBJECTIVES: Limited information exists with regard to the adhesive ability of glass ionomer cements (GIC) and recently developed resin-based dentin bond systems to primary dentin. The aim of this study was to compare the microtensile bond strength of a conventional GIC (Fuji IX), a resin-modified GIC (Fuji II LC), and two resin-based dentin adhesives (Prime and Bond NT with NRC and Single Bond). The bonded interfaces were also observed using field emission electron microscopy(FE-SEM). METHODS: Microtensile bond test specimens were prepared on superficial dentin of primary and permanent molars. The specimens were bonded according to each manufacturer's instructions except for Prime and Bond NT/NRC which used Silux Plus resin composite instead of Dyract. Hour-glass shaped specimens were created (diameter of 1.2+/-0.02 mm) and stressed in tension at a crosshead speed of 1mm/min. Results were analyzed using two-way ANOVA and LSD test, fracture modes were analyzed using the Mann-Whitney U-test and Kruskall-Wallis test. Twelve specimens were prepared for each material on primary and permanent dentin. Samples were prepared in the same manner, then critical point dried, fractured and sputter-coated for the FE-SEM observations. RESULTS: Two-way ANOVA showed the overall bond strengths were greater for the permanent dentin compared with primary dentin. However, for individual material comparisons no differences among the bond strengths to primary and permanent dentin for Fuji IX (9.7, 12.2 MPa), Fuji II LC (16, 20.1 MPa), Prime & Bond NT/NRC (18.1, 21.6 MPa) and Single Bond (18.2, 21.6 MPa), were detected. However, Fuji IX bond strengths were significantly lower than the other systems tested when bonded to either primary or permanent dentin (p<0.05). Failure mode showed cohesive failure of GIC and mostly adhesive failure for the resin-based adhesives. The FE-SEM observations showed hybrid-like layer formation for the GIC materials and hybrid layer formation for the resin-based adhesives. SIGNIFICANCE: The materials tested would be suitable for bonding to either primary or permanent dentin, but the resin-modified GIC or resin-based systems are likely to provide a stronger bond than the conventional GIC, Fuji IX.     

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目的    探讨不同处理方法对陶瓷托槽再黏结抗剪切强度的影响,为临床应用提供依据。方法    选取2009年2—7月厦门市口腔医院正畸科患者中因正畸需要而拔除的健康双尖牙70颗,随机抽取30颗用于制备脱落陶瓷托槽,其余40颗用于黏结实验。将40颗用于黏结实验的牙随机分成4组（每组10颗）：新陶瓷托槽组,烧灼处理组,喷砂处理组,硅涂层处理组。陶瓷托槽黏结于未经酸蚀处理的微湿的离体牙上,然后用去托槽钳小心取下,形成脱落托槽。分别对陶瓷托槽底面进行烧灼处理、喷砂处理、硅涂层处理;不同方法处理后,各组托槽底面常规涂硅烷偶联剂。每组离体牙经常规牙面处理后,分别黏结新陶瓷托槽及脱落后处理的陶瓷托槽,测定并比较各组抗剪切强度。结果    新陶瓷托槽、烧灼处理、喷砂处理、硅涂层处理组抗剪切强度依次为（12.4733±3.4326）MPa、（7.2375±1.6914 ）MPa、（9.1612±1.3261）MPa、（13.1671±5.0392）MPa;烧灼组和喷砂组抗剪切强度与新托槽组和硅涂层差别有统计学意义（P < 0.05）,硅涂层组与新托槽组之间的差别无统计学意义（P > 0.05）。结论    陶瓷托槽经烧灼处理及喷砂处理后再黏结其抗剪切强度均有下降,硅涂层处理后其抗剪切强度与新托槽相近。     

不同表面处理方式对聚醚醚酮与复合树脂粘接性能的影响

目的研究不同存储条件下6种通用型粘接剂及喷砂条件对聚醚醚酮（PEEK）与复合树脂之间粘接强度和耐久性的影响。 方法将PEEK材料切割成12个边长为2 cm的正方体试件。对其中6个试件进行氧化铝喷砂处理。6种通用型粘接剂为：Tetric N-Bond Universal（TNU）、Single Bond Universal（SBU）、DX.BOND UNI（DXB）、Selective Etch Bond（SEB）、Gluma Bond Universal（GBU）、Prime & Bond Universal（PBU）。实验分为7组,每组包含4个喷砂面和4个未喷砂面。7种表面处理方法分别为：不使用粘接剂（对照组）和6种通用型粘接剂（实验组：TNU组、SBU组、DXB组、SEB组、GBU组、PBU组）。经表面处理后,将流动复合树脂F00注入透明模具并将其无压力置于试件表面后进行光照固化。试件分别在37 ℃恒温水浴24 h或冷热循环3000次后进行剪切粘接强度测试。使用松风EyeSpecial C-Ⅳ口腔专用相机微距模式进行断面拍照并进行断裂模式分析。采用SPSS 23.0软件Three-Way ANOVA（冷热循环、粘接剂与喷砂）与Tukey方法对各组数据进行统计分析（α = 0.05）。 结果24 h水浴条件下,TNU组分别获得不喷砂组（9.92 ± 1.19）MPa与喷砂组（9.97 ± 1.03）MPa最高粘接强度;冷热循环3000次后PBU组分别获得不喷砂组（6.75 ± 0.99）MPa与喷砂组（7.22 ± 1.30）MPa最高粘接强度。三因素分析结果显示：冷热循环（F = 3 045.429,P<0.001）、粘接剂（F = 361.165,P<0.001）与喷砂（F = 80.050,P<0.001）可显著影响粘接强度;冷热循环与粘接剂（F = 155.724,P<0.001）、粘接剂与喷砂（F = 3.535,P = 0.002）、冷热循环与喷砂（F = 9.184,P = 0.003）两两因素间分别具有交互作用;冷热循环、粘接剂与喷砂三因素间具有交互作用（F = 12.392,P<0.001）。 结论（1）喷砂有助于改善通用型粘接剂对复合树脂与PEEK 37 ℃恒温水浴24 h粘接强度;（2）复合树脂与PEEK粘接强度在冷热循环3000次后显著降低;（3）本实验中PBU组粘接耐久性优于其他粘接系统。