种植体与天然牙联合支持固定桥桥体长度的应力分析

目的 研究种植体与天然牙联合支持固定桥在不同桥体长度下的应力分布情况.方法 利用三维有限元法,建立三种桥体长度的种植体与天然牙联合支持固定桥有限元模型,进行计算分析.结果 种植体与天然牙联合支持固定桥的最大应力值位于种植体、天然牙及其周围骨组织的颈缘部位;分散斜向加载时,种植体颈缘处及其周围骨组织的最大应力值是分散垂直载荷下最大应力值的两倍以上,表现出明显的应力分布不均;无论基牙还是周围骨组织,最大应力值在桥体加长时均有明显增加.结论 种植体与天然牙联合支持固定桥主要支撑力的部位是颈缘处,桥体长度设计以一个单位以内为宜.     

天然牙-牙种植体联合桥（牙合）面力点不同对种植体周骨应力的影响

目的：揭示天然牙－牙种植体联合桥He面力点不同对牙种植体周围骨的应力影响。方法：采用三维有限元的方法进行试验分析。结果：固定桥He面力点不同，牙种植体周骨应力分布规律及应力值不同，力点远离种植体，则拉应力值明显增加，结论：设计天然牙－牙种植体联合桥时不仅需消除咬合高点，而且咬合接触点分布主要靠近牙种植体，并减小侧向力。     

天然牙一种植体联合支持固定桥对种植体周骨组织应力的影响

目的 不同桥体长度结构下天然牙－牙种植体联合支持固定桥中种植体周骨组织的应力反应特点。方法 采用三维有限元方法建立不同桥长的固定桥力学模型计算分析。结果 天然牙－牙种植体联合支持固定桥中种植体颈部周围骨应力最大;长桥体固定桥在集中斜向载荷作用下种植体颈缘骨最大应力是集中垂直载荷下种植体周骨最大就力的3倍,桥体长度增加,应力值增加。结论 桥体长度对种植修复体应力分布有显著影响,桥体长度增加导致牙种植体及其周围骨应力集中程度增大,对其破坏作用增强,因此临床设计桥体不宜过长。     

天然牙—牙种植体联合桥基牙应力分布及位移研究

目的：研究天然牙一种植体联合支持固定桥基牙的应力分布和位移的规律,方法：采用三维有限元的方法研究天然牙一种植体受力和运动的特点,结果：集中斜向力种植体最大应力值是集中垂直向力的2倍,是集中斜向力下天然牙最大应力值的3倍,天然牙一种植体联合支持固定桥中天然牙比值植体的位移大,种植体承担外力较大,结论：天然牙一种植体联合支持固定枯是不同于传统的固定桥的修复体,颊舌向力是修复体破坏的最主要因素。临床应用时应注意选用有一定程度的种植体,减轻He力,减少夹舌向力。     

不同载荷下天然牙—种植牙联合桥基牙应力分布

目的 :揭示天然牙—种植体联合支持固定桥在不同载荷下基牙的应力反应规律 ,指导临床优化设计。方法 :采用三维有限元方法建模型计算、分析。结果 :斜向载荷下种植体的最大应力值是天然牙的2～2.5倍 ,集中斜向载荷与分散斜向载荷下种植体最大应力值无明显差异 ,是垂直载荷下种值体最大应力值2～2.5倍。集中垂直载荷下天然牙、种植体的最大应力值高于分散垂直载荷下的最大应力值。天然牙集中斜向载荷下最大应力值大于分散斜向载荷下的最大应力值。结论 :天然牙—种植体联合桥承受侧向力的能力弱 ,种值体应具有高强度,天然牙根应粗大 ,减小侧向力 ;集中载荷比分散载荷破坏作用大 ,桥体与基牙的面咬合接触点应分布均匀 ,建立多点咬合接触     

不同载荷下天然牙一种植牙联合桥基牙应力分布

目的：揭示天然牙一种植体联合支持固定桥在不同载荷下基牙的应力反应规律,指导临床优化设计。方法：采用三维有限元方法建模计算、分析。结果：斜向载荷下种植体的最大应力值是天然牙的2－2．5倍,集中斜向载荷与分散斜向载荷下种植体最大应力值无明显差异,是垂载荷下种植最大应力值2－2．5倍。集中垂直载荷下天然牙、种植体的最大应力值高于分散垂直载荷下的最大应力值,天然牙集中斜向载荷下最大应力值大于分散斜向载荷下的最大应力值。结论：天然牙一种植体联桥受侧向力的能力弱,种植体应具有高强度,天然牙根应粗大,减小侧向力,集中载荷比分散载荷破坏作用大,桥体与基牙的He面咬合接触点分布均匀,建立多点咬合接触。     

天然牙-游离端种植牙联合支持固定桥的应力分布

目的 :揭示天然牙—种植体联合支持固定桥不同桥长度的设计时应力分布特点 ,为临床优化设计提供实验力学依据。方法 :采用三维有限元的方法研究三种长度桥体的天然牙—游离端种植牙联合支持固定桥的应力分布。结果 :天然牙—种植牙固定桥应力集中于基牙的颈部 ;种植体颈部骨组织的应力大于天然牙颈部骨组织的应力 ;集中垂直载荷时种植体颈部骨的应力分布较均匀 ;集中斜向载荷时种植体的颊舌侧骨组织有明显的应力集中区 ,并且桥体跨度增加 ,种植体周骨的最大应力值增加 ,天然牙周骨的应力值无显著变化。结论 :天然牙—种植体固定桥受集中斜向载荷易导致种植牙周骨损伤 ,尤其桥体长度增加时应减小侧向力并增加基牙数量     

天然牙-种植体联合支持式义齿的应力分析

目的:比较以常规固定桥、固定式套筒冠和CEKA冠外精密附着体为上部结构的天然牙-种植体联合支持义齿的应力分布情况,寻求联合支持义齿上部结构的优化设计方案。方法:利用ANSYS三维有限元法,建立下颌右侧第一磨牙缺失、以下颌第二前磨牙和种植体(位于下颌第二磨牙)联合支持局部固定义齿的三维有限元模型,采用分散垂直和分散斜向(45°)两种加载方式(总加载力200N)。结果:2种加载条件下,固定式套筒冠和CEKA附着体都明显降低了种植体和天然牙周围骨组织的应力,垂直加载时,前者应力值低于后者;斜向加载时,后者低于前者,但后者会使天然牙局部应力有所增加。斜向加载时,种植体及其周围骨组织和天然牙及其周围骨组织的应力值均大于垂直加载条件下的应力值。结论:固定式套筒冠和CEKA附着体均能改善联合支持义齿的应力分布,CEKA附着体对侧向力的缓冲作用较优。     

不同直径种植体与天然牙联合支持固定桥的应力分析

目的:通过三维有限元方法研究种植体直径对天然牙种植体联合固定桥周围骨组织应力的影响。方法:CT扫描获得志愿者DICOM数据,通过Mimics软件、Imageware逆向工程软件及ANSYS软件处理,先建立左侧下颌第二前磨牙和第二磨牙支持的天然牙固定桥三维有限元模型,用不同直径种植体替换下颌第二磨牙得到一系列种植体-天然牙联合支持式固定桥的三维有限元模型。分别在垂直向和斜向45°集中加载下,对比分析天然牙及种植体周围的应力分布情况。结果:相同加载条件下,不同模型的第二前磨牙(天然牙)颈部应力无明显区别。对联合支持式固定桥,当种植体直径由3.5 mm增加为4.3 mm时,种植体颈部和基台的应力明显降低(近1/2);随种植体直径增加,2处应力也继续降低,但降低的幅度明显放缓。结论:随着种植体直径的增大,种植体颈缘处骨组织及基台的von Mises应力逐渐减小,但对天然牙周围的应力影响较小。斜向载荷时,天然牙、种植体周围骨组织及基台受到的von Mises应力显著增大,更易导致固定桥修复的失败。     

天然牙-游离端叶状种植体联合固定义齿三维有限元研究：Ⅰ．对分散载荷的应力分析

采用3D-FEM分析天然牙-游离端叶状种植体联合支持的固定义齿在分散载荷下的应力和位移规律。结果发现：垂直向加载时，天然基牙最大位移小于种植体最大位移，但二者很接近；天然基牙的应力集中区位于颈部，根是部牙周膜应力值较低；种植体远中桩颈部及相应区域皮质骨界面为高应力区；斜向加载时各结构应力值较垂直加载相比增大显著，应力分布情况也发生改变．两种基牙的最大位移值仍很接近。     

种植体长度对天然牙-种植体联合修复体应力影响的研究

目的:建立天然牙-种植体联合支持固定桥的三维有限元模型.探讨不同种植体长度对天然牙-种植体联合支持固定桥的修复体上部结构、天然牙等应力分布的影响.方法:对模型施加200N垂直向集中的力和200N颊舌向集中的力,运用CT扫描、三维有限元分析方法等手段,对比观察不同长度的种植体对天然牙及其修复体上部结构应力分布的影响.结果...     

不同螺距种植体集中载荷的有限元分析

目的:用三维有限元方法分析不同螺距种植体-骨界面应力分布状况,确定利于应力均匀分布的最佳螺纹参数设计.方法:建立包含上部结构的牙种植体、局部下颌骨块三维有限元模型,利用Cosmos/works软件分析在垂直、斜向45° 2 种集中载荷下螺距分别为0.6、 0.8、 1.0 mm的3 种种植体与骨界面的应力分布状况.结果:螺距为0.8 mm种植体周围Von-Mises应力、拉应力、压应力峰值较小,应力分布最均匀;同一螺距种植体斜向载荷下应力显著高于垂直载荷;应力集中主要出现于种植体颈部、皮质骨上缘和种植体末端最下一个螺纹处.结论:螺纹种植体螺距影响骨界面的应力分布和(牙合)力传导,为避免应力集中种植体末端螺纹应进行适当的截齿处理,种植义齿设计和修复时应尽可能减小或避免非轴向力.     

下颌第一磨牙种植固定桥的受载分析

目的 观察下颌第一磨牙种植固定桥的位移和应力分布规律。方法 采用了三维有限元法进行受载分析。结果 发现第二双尖牙的最大位移值较大;由于固定桥的支架作用,垂直分散载荷下天然基牙和种植基牙的位移均值之间差异无显著性。基牙颈部为应力集中区,第二双尖牙根尖的应力较小。集中载荷加于基牙时,位移和应力值明显增加。结论 提示应注意末端种植基牙的载荷和咬合状态,该设计是临床可使用的特殊固定桥。     

动态载荷下下前牙固定桥基牙牙周膜的三维有限元法分析

目的用三维有限元法分析动态载荷下下前牙固定桥修复前、后基牙牙周膜的应力和应变分布规律。方法对有限元模型进行动态垂直、斜向加载,计算基牙牙周膜的应力和应变值,绘出牙周膜的应力分布图及牙周膜的应力- 时间曲线。结果动态载荷下,下前牙固定桥修复前、后基牙牙周膜的应力和应变分布趋势与静态载荷基本相同,但其大小明显降低,变化率为60%～75%。牙周膜的应力分布及大小具有时间依赖性,一个咀嚼周期结束后,牙周膜有残余应力存在。斜向冲击载荷时,牙周膜应力下降直至消失的时间比垂直向冲击载荷短。结论动态载荷下,下前牙固定桥修复前、后基牙牙周膜的应力和应变值明显降低。在一个咀嚼周期中,牙周膜的应力分布和大小具有时间依赖性,一个咀嚼周期结束时,牙周膜有残余应力存在。残余应力的大小与加载量及加载方向有关。加载方向是影响牙周膜应力分布、应力累积和应力释放的重要因素。     

微种植体压低基牙后双端固定桥修复基牙及支持组织的动力学研究

目的：探讨动态加载时微种植体压低基牙后固定桥力学行为的改变,为临床压低基牙后再进行牙体预备提供理论依据。方法：采用螺旋CT扫描健康人上颌骨、牙及牙周支持组织的二维图像,通过Mimics10.01、Ansys13.0等图像合成、有限元分析软件建立基牙牙槽骨水平吸收10%,上颌后牙分别压低0、0.5、1.0、1.5、2.0 mm后双端固定桥修复的三维有限元分析模型,模拟在1个咀嚼周期0.875 s内连续性施加垂直向、斜向(颊向与舌向)载荷作用,比较压低基牙前、后修复体、牙、牙周膜及硬骨板的应力随时间的变化情况。结果：随着压低量增加,修复体、牙体应力发生一定改变,这一改变与修复体结构、牙体结构有很大关系。牙周膜及硬骨板面积增大,整体应力有所降低。在一个动态载荷周期内,随着时间的积累,牙、修复体、牙周膜、硬骨板的应力均逐渐增大,在斜向载荷作用下,应力达到峰值,卸载终期仍有少量的应力残余。结论：采用微种植体压低基牙后,降低了修复体、牙、牙周膜、硬骨板的应力。在1个咀嚼周期中,基牙及支持组织的应力具有时间依赖性,侧向力对其影响大于垂直向力,且1个咀嚼周期结束时,基牙及支持组织有应力残余。随着基牙压低量的增加,残余应力减少。     

种植体-基台连接设计对基台与基台螺丝受力影响的三维有限元分析

目的: 研究锥形固位、平台转移种植体的不同连接设计对基台及基台螺丝受力情况的影响。方法: 建立平台转移量分别为0.2、0.4、0.6、0.8、1.0 mm并对应基台锥度分别为6°、8°、10°的种植体模型,分析各组模型受不同载荷时,基台及基台螺丝von-Mises应力及应变情况。结果: 随着平台转移量增大,基台与基台螺丝峰值von-Mises应力及应变增大,且平台转移量≥0.8 mm的模型在水平向力作用下,其峰值von-Mises应力高于690 MPa。水平向加力时,应力与应变随平台转移量增大的幅度最大,斜向加力时次之,垂直向加力时最小。81.67%的模型基台应力集中于基台颈部;所有模型基台螺丝应力均集中于基台螺丝头部与体部转折处。结论: 平台转移量增大使基台与基台螺丝在咬合过程中受力增大。为了减少种植修复后机械并发症的发生,建议在一定范围内选用平台转移量小的种植体。当平台转移量≥0.8 mm时,基台与基台螺丝最大应力超过纯钛的屈服强度,临床上应慎用该设计。     

Comparative finite element analysis of mandibular posterior single zirconia and titanium implants: a 3-dimensional finite element analysis

PURPOSEZirconia has exceptional biocompatibility and good mechanical properties in clinical situations. However, finite element analysis (FEA) studies on the biomechanical stability of two-piece zirconia implant systems are limited. Therefore, the aim of this study was to compare the biomechanical properties of the two-piece zirconia and titanium implants using FEA.MATERIALS AND METHODSTwo groups of finite element (FE) models, the zirconia (Zircon) and titanium (Titan) models, were generated for the exam. Oblique (175 N) and vertical (175 N) loads were applied to the FE model generated for FEA simulation, and the stress levels and distributions were investigated.RESULTSIn oblique loading, von Mises stress values were the highest in the abutment of the Zircon model. The von Mises stress values of the Titan model for the abutment screw and implant fixture were slightly higher than those of the Zircon model. Minimum principal stress in the cortical bone was higher in the Titan model than Zircon model under oblique and vertical loading. Under both vertical and oblique loads, stress concentrations in the implant components and bone occurred in the same area. Because the material itself has high stiffness and elastic modulus, the Zircon model exhibited a higher von Mises stress value in the abutments than the Titan model, but at a level lower than the fracture strength of the material.CONCLUSIONOwing to the good esthetics and stress controllability of the Zircon model, it can be considered for clinical use.     

气孔缺陷对磨牙双层全瓷冠力学性能影响的有限元研究

目的研究饰瓷气孔缺陷对磨牙二硅酸锂（LDG）及氧化锆（Y-TZP）双层全瓷冠力学性能的影响。 方法制作上颌第一磨牙LDG双层全瓷冠,使用显微CT扫描并三维重建分析饰瓷内气孔缺陷的尺寸及分布。分别构建上颌第一磨牙LDG及Y-TZP双层全瓷冠三维有限元模型,根据CT数据于饰瓷内添加气孔缺陷并进行加载;A组为对颌牙以200 N加载于牙冠模拟牙尖交错位时的垂直向受力;B组为以200 N与牙长轴呈45°加载于牙冠近、远中舌尖颊斜面,模拟侧方受力;C组为压头垂直位移1 mm加载于牙冠中央窝,模拟体外实验中的加载;计算最大主应力并分析气孔缺陷对其数值的影响。 结果LDG与Y-TZP在各载荷条件下的应力分布近似;垂直向加载时牙尖接触区应力集中,最大应力分别为51.683、50.084 MPa,存在气孔时,应力集中于牙尖接触应力区的气孔缺陷,最大应力上升至290.72、285.92 MPa;45°斜向加载时拉应力集中于核瓷颈部,气孔缺陷无应力集中,最大应力不变;体外加载时中央窝、沟及加载点应力集中,最大应力为107.3、125.41 MPa,存在气孔时,应力集中于拉应力区的气孔缺陷,最大应力上升至359.93、322.39 MPa。 结论饰瓷气孔缺陷对双层全瓷冠应力分布的影响与受载方式有关,位于拉应力集中区的气孔缺陷是导致冠失效的因素。