清洁方法对唾液污染氧化锆陶瓷粘接强度的影响

目的 评估表面清洁剂及超声清洗对唾液污染氧化锆陶瓷粘接强度的影响.方法 氧化锆陶瓷块随机分为A-G组,共7组(n=10),A-F组经人工唾液污染后分别进行喷砂、超声清洗、清洁剂、超声清洗+清洁剂、清洁剂+超声清洗及清水冲洗处理,G组为对照组.处理后的氧化锆陶瓷块与复合树脂柱粘接,人工老化后测试剪切粘接强度并观察断裂模式.结果 D组(超声+清洁剂组)的剪切粘接强度显著高于B组(超声组)、C组(清洁剂组)及E组(清洁剂+超声组),差异有统计学意义(P<0.05),与A组(喷砂组)间差异无统计学意义(P>0.05);各组试件均为粘接界面破坏.结论 超声清洗后应用清洁剂,能够显著提高唾液污染氧化锆陶瓷的粘接性能,是一种能有效替代喷砂的氧化锆陶瓷修复体表面清洁方法.     

低温等离子处理对氧化锆粘接强度的影响

目的:研究低温等离子处理对氧化锆与树脂水门汀粘接强度的影响.方法:将80个氧化锆试件随机分为8组,每组10个:对照组(C),无处理.前处理剂组(PR),在氧化锆试件表面涂布前处理剂.喷砂组(SB),用Al2O3颗粒对氧化锆试件表面均匀喷砂.喷砂+前处理剂组(SBPR).低温等离子处理组(PL),将氧化锆试件中心置于常压喷出式低温等离子体发生器喷嘴下5mm处理10sec.低温等离子处理+前处理剂组(PLPR).喷砂+低温等离子处理组(SBPL).喷砂+低温等离子处理+前处理剂组(SBPLPR).分组处理后观察氧化锆试件表面形态,测量表面接触角及剪切粘接强度.结果:等离子处理组氧化锆试件表面形态未见明显改变,接触角明显减小.低温等离子处理组剪切粘接强度(16.81 MPa)明显高于对照组(9.41 MPa)和前处理剂组(10.28 MPa)(P＜0.05),与喷砂组(14.82 MPa)和喷砂+前处理剂组(18.34 MPa)相比差异无统计学意义(P＞0.05).喷砂+低温等离子处理+前处理剂组剪切粘接强度最高(23.95 MPa).XPS结果显示低温等离子处理使氧化锆试件表面氧元素(O)含量增加,碳元素(C)含量减少,碳/氧比值(C/O)减小.结论:低温等离子处理能显著的增加氧化锆表面的亲水性,显著提高氧化锆与树脂水门汀的粘接强度.     

不同粘固前处理方法对氧化锆陶瓷粘结性能的影响

目的　探讨不同粘固前处理方法对被唾液污染的氧化锆陶瓷粘结性能的影响。方法　将烧结喷砂后的氧化锆陶瓷片分为4组,每组6片,（1）空白对照,（2）唾液污染+水冲洗,（3）唾液污染+水冲洗＋75％乙醇处理＋水冲洗,（4）唾液污染+水冲洗＋磷酸凝胶（含35％正磷酸）＋水冲洗,进行表面处理,与树脂粘结剂粘结,水浴24 h后测试其黏结剪切强度,数据用SPSS12.0软件进行统计学分析。结果　对照组的氧化锆陶瓷试件的粘结剪切粘结强度最高,水冲洗组的氧化锆陶瓷试件粘结剪切强度最低。与对照组粘结剪切强度相比,水冲洗组及乙醇处理组的差别均有统计学意义(P<0.05);结论　唾液污染影响牙科氧化锆陶瓷粘结强度;单纯水冲洗及75％乙醇处理不能清除唾液污染的影响。     

唾液污染对氧化锆陶瓷粘结影响的研究

目的:研究唾液污染对氧化锆陶瓷粘结的影响,以及有效清除污染的方法。方法:Al2O3颗粒喷砂处理的氧化锆陶瓷盘状标本40个,分成5组,每组8个,1组标本不经唾液浸润作为对照组,其余4组标本进行唾液浸润后,分别用75%乙醇冲洗、37%磷酸冲洗、水冲洗和喷砂的清洁方法处理,用X-射线电子光谱对各组标本进行表面化学分析,然后将复合树脂小柱与各组陶瓷盘状标本用含有磷酸盐单体的树脂类粘结剂粘结,在水中浸泡3d以后,测量其拉伸强度(TBS)。结果:与对照组相比,磷酸组和喷砂组的唾液污染被有效清除,而乙醇和水不能清除陶瓷表面的唾液污染。结论:在氧化锆陶瓷修复体的试戴过程中,唾液污染显著地降低了氧化锆陶瓷与树脂类粘结剂粘结的拉伸强度(TBS),而进行喷砂处理是最有效的去除唾液污染的方法。     

经冷常压等离子体处理的纯钛与氧化锆陶瓷粘接强度的实验研究

目的　研究冷常压等离子体处理纯钛,对纯钛微观结构及纯钛与氧化锆陶瓷粘接强度的影响。方法　冷常压等离子体处理纯钛试件不同时间的组均为实验组,不使用冷常压等离子体处理的纯钛试件组作为对照组。分别用接触角测量仪、扫描电子显微镜（SEM）、激光扫描共聚焦显微镜（LSCM）、X射线能谱仪（EDS）、电子万能试验机、体式光学显微镜对纯钛试件表面接触角、表面形貌、元素含量、纯钛与氧化锆陶瓷粘接强度以及粘接断面的断裂模式等进行分析。采用SPSS18.0软件对测量数据进行统计学分析。结果　经冷常压等离子处理的各实验组纯钛与氧化锆陶瓷粘接强度均大于对照组,差异有统计学意义（P < 0.05）;冷常压等离子体处理后的纯钛表面接触角变小,氧元素含量升高,表面粗糙度与形态无明显变化。结论　冷常压等离子体处理纯钛试件能在不改变其表面粗糙度及形貌的情况下,增强表面亲水性,提高表面氧元素含量,从而增强纯钛试件与氧化锆陶瓷试件粘接的强度。这为临床上使用冷常压等离子体处理种植体钛基台后,增强钛基台与氧化锆陶瓷牙冠的粘接强度方面提供了新思路。     

两种表面处理方法对氧化锆粘接强度影响的研究

目的 探究表面清洁剂Ivoclean和氧化锆预处理剂Z-PRIME PLUS对唾液浸泡后的氧化锆陶瓷与自粘接树脂水门汀之间粘接强度的影响.方法 制作50块10 mm×10 mm×2 mm氧化锆瓷块,喷砂后,随机分成5组(n=10),A组不作处理,B、C、D、E组于人工唾液浸泡1 min,分别用包含磷酸酯单体10-甲基丙...     

低温等离子体处理氧化锆对于锆-瓷结合强度影响的研究

目的：研究不同低温等离子体处理对氧化锆-饰瓷结合强度的影响。方法：制备氧化锆试件(20 mm×10 mm×3 mm)并进行烧结和喷砂,随机分为5组后进行表面处理,A组-不做处理,B组-压缩空气低温等离子体,C组-氮气低温等离子体,D组-氧气低温等离子体,E组-95%氩气+5%氧气低温等离子体。处理后,测试氧化锆表面水接触角;使用扫描电镜(scanning electron microscope,SEM)和原子力显微镜(atomic force microscope,AFM)观察表面形貌变化,测试平均表面粗糙度;使用X射线光电子能谱(X-ray photoelectron spectroscopy,XPS)分析表面元素变化。在氧化锆试件表面烤瓷,测试剪切粘接强度(shear bond strength,SBS),SEM观察氧化锆瓷剥脱面表面形貌;截断并打磨烤瓷试件,SEM观察锆-瓷结合横断面。结果：低温等离子体处理后氧化锆表面水接触角显著减小;SEM示各组氧化锆均呈现粗糙样貌,处理后的表面形貌无明显改变;AFM示各组的平均表面粗糙度无统计学差异;XPS示处理后氧化锆表面C元素明显降低,C...     

氧化锆陶瓷表面不同处理方法对剪切强度的影响

目的 研究Cercon氧化锆陶瓷表面不同处理方法对含有磷酸酯粘接单体的Panavia F的剪切强度的影响.方法 采用600号砂纸打磨、喷砂、硅烷化、喷砂加硅烷化4种表面处理方法,对完全随机分组的4组氧化锆陶瓷试样进行单面处理.在玻璃模具的辅助下,将两块不同规格的试样中心相对地用Panavia F树脂类水门汀加压粘接固定,万能实验机测定剪切强度并进行统计学分析.结果 600号砂纸打磨试样剪切强度(21.50±1.98)、喷砂组剪切强度(23.68±2.31)、硅烷化剪切强度(20.69±1.55)、喷砂+硅烷化(24.01±2.19) MPa,其总体均数不相等,其中,喷砂组和喷砂加硅烷化组高于600号砂纸打磨组和硅烷化组,P ＜0.05;喷砂组和喷砂加硅烷化组之间,以及600号砂纸打磨组和硅烷化组之间的差异无统计学意义(P＞0.05).结论 喷砂是提高树脂粘接剂与氧化锆陶瓷剪切强度的有效方法,而砂纸打磨和硅烷化并不能显著提高剪切强度.     

不同喷砂粒度的预处理对钛与不同瓷聚合体粘接强度的影响

目的:探讨喷砂预处理和不同表面处理剂对钛-瓷聚合体粘接强度的影响.方法:制作圆形铸钛试件56个,分为2组,分别用60#和150# Al2O3进行喷砂处理,各组取4个试件用于表面粗糙度和接触角的测量.其余试件分别采用2种表面处理剂(Metal photo primer和Primer paste)和2种瓷聚合体(Solidex和Artglass)制备钛-树脂粘接试件,测试抗剪粘接强度,并对剪切界面进行SEM观察.结果:60#喷砂处理后钛金属表面粗糙度为3.11 μm,接触角为43.83°,较150#喷砂处理后的表面更为粗糙,润湿性更好.抗剪粘接实验也表明60#Al2O3,喷砂预处理可以获得更大的粘接强度.此外,Artglass组抗剪粘接强度显著高于Solidex组(P＜0.05),而不同剂型的金属表面处理剂对粘接强度无显著影响.结论:喷砂粒度对钛与瓷聚合体的粘接强度有显著影响,60# Al2O3喷砂预处理可以获得更大的粘接强度;不同瓷聚合体系统对与钛的粘接强度也有影响.     

低温等离子体改性基托树脂表面粘结性能的研究

目的：使用低温等离子体表面处理技术处理树脂基托材料,观察材料表面化学成份及润湿性、粘接性的变化。方法：将试件置于低温等离子体装置中处理20min,并对等离子体处理前后的标本进行X射线光电子能谱分析和接触角的测量,进行剪切实验以测量粘接力。结果：等离子体处理后,树脂表面碳氧原子比例从1∶0.30升至1∶0.46;材料表面接触角明显下降;粘接强度比未处理前提高了1.6倍。结论：低温等离子体处理树脂材料表面可提高其润湿性及粘接性。     

摩擦化学法硅涂层对氧化锆陶瓷粘接强度的影响

目的： 评估摩擦化学法硅涂层对氧化锆陶瓷粘接强度的影响。方法： 将切割烧结后的Lava氧化锆瓷块60件分为6组，每2组分别经喷砂/硅烷偶联剂、喷砂/CoJet Sand/硅烷偶联剂、无处理3种表面处理后，相同表面处理的2组中，每组分别用RelyX Unicem或Panavia F2.0与牙釉质粘接。各组随机抽取5件共30件进行24 h水浴，其余30件进行5000周水热循环，然后进行剪切粘接强度测试。采用SPSS 23.0软件包对数据进行双因素方差分析、Tukey HSD多重比较法及t检验。结果： 喷砂/CoJet/硅烷组的剪切强度均显著高于其他2组（P<0.001）；经老化试验后，喷砂/CoJet/硅烷组使用RelyX Unicem仍保持较高的剪切强度[(21.374±4.433)MPa]，与其他各组相比有显著差异（P<0.001）。结论： 摩擦化学法硅涂层能够有效提高氧化锆的粘接强度及耐久性，表面处理方式与粘接剂之间的相互作用需得到临床关注。     

不同粘接剂及表面处理对氧化锆的粘接强度的影响

目的:评价不同粘接剂及表面处理方法对氧化锆陶瓷与粘接剂的粘接强度的影响.方法:将较大氧化锆瓷片和较小氧化锆瓷片派对,随机分成12组,每组10对.粘接剂选用Ketac Cem Easymix、Rely X luting、Bifix QM和Panavia F,对氧化锆的表面分别喷砂、硅烷化或喷砂联合硅烷化处理,并进行剪切粘接强度测试.结果:在使用Ketac Cem Easymix和Rely X luting时,喷砂提高了粘接强度(P＜0.01).在使用Bifix QM和Panavia F时,喷砂、硅烷化或喷砂联合硅烷化处理提高了粘接强度(P＜0.01).表面处理相同时,Panavia F与氧化锆的粘接强度高于其它粘接剂(P＜0.01).结论:使用Panavia F联合喷砂加硅烷化处理的粘接强度最高.     

介孔二氧化硅涂层对氧化锆桩表面改性后粘接强度的影响

目的:探讨经不同表面处理方法对氧化锆桩与树脂粘接剂之间粘接强度的影响.方法:新鲜拔除的完整下颌单根管前磨牙和氧化锆桩各45个,随机分成3组,每组15个.A组:氧化锆桩进行喷砂+硅烷偶联剂处理,为对照组;B组:氧化锆桩喷砂+30％硅涂层+硅烷偶联剂处理;C组:氧化锆桩喷砂+介孔二氧化硅涂层+硅烷偶联剂处理.用可乐丽菲露树脂粘接剂将桩粘接于牙根管内,医用硬组织切割机将牙横切成高度为2mm的试件,试件于37℃人工唾液中浸泡24 h,在5℃、55℃水浴中进行500个循环周期.测试粘接抗剪切强度;扫描电镜观察粘接界面.结果:A、B、C组的粘接强度(MPa)分别为6.689±0.908、10.363±1.282和13.360±0.803,两两比较,P＜0.05.扫描电镜观察发现介孔二氧化硅涂层处理组氧化锆桩与树脂粘接剂之间界面融合.结论:介孔二氧化硅涂层处理能提高氧化锆桩与树脂粘接剂的粘接强度.     

不同表面处理方式对氧化锆基全瓷崩瓷树脂修补剪切强度的影响

目的：比较不同表面处理方式对氧化锆基底材料与复合树脂粘接剪切强度的影响。方法：将60个钇稳定氧化锆（Y-TZP）试件分为6组,分别接受酸蚀、喷砂、硅烷偶联剂、酸蚀＋硅烷偶联剂、喷砂＋硅烷偶联剂5种表面处理,未处理组作为对照。在处理面粘接复合树脂,经24 h水浴后测试剪切强度。扫描电子显微镜（SEM）观察处理面微观形态。结果：喷砂组（A）（33.45±3.46）MPa、喷砂＋硅烷偶联剂组（AS）（36.95±2.93）MPa两组剪切强度值明显高于其他组（P〈0.01）;未处理组（N）、8%HF酸蚀组（H）、硅烷偶联剂组（S）、8%HF酸蚀＋硅烷偶联剂组（HS）组间剪切强度无统计学差异。相同处理方式下,加入与不加人硅烷偶联剂组间剪切强度无统计学差异。SEM观察酸蚀处理对Y-TZP表面形貌无改变,喷砂处理明显粗化Y-TZP表面。结论：喷砂处理能够有效提高Y-TZP与复合树脂粘接强度;酸蚀及硅烷偶联剂对Y-TZP处理无效。     

表面多孔涂层对氧化锆与饰面瓷界面结合强度的影响

目的：以表面抛光、喷砂为对照,研究表面多孔涂层对氧化锆与饰面瓷界面剪切结合强度的影响。方法：按照Schmitz-Schulmeyer法测量氧化锆与饰面瓷的剪切结合强度。制作氧化锆基底样本60个（IO×5×5mm）,分为三组（抛光组：耐水碳化硅砂纸逐级抛光至1200#;喷砂组：1lOμmA1203颗粒在3bars的压力下喷砂10sec,距离10mm;涂层组：质量分数为55wt％的氧化锆粉浆涂塑氧化锆表面,致密烧结）,每组20个。表面烧结饰面瓷（5×3×3mm）。每组取10个样本,5℃／55℃水域中交替循环5000次。万能材料试验机测试剪切结合强度,加载速度0．5mm／min。对测试结果进行双因素方差分析（α=0．05）。SEM观察样本断裂模式。结果：涂层组剪切结合强度与抛光组和喷砂组差异均有统计学意义（P〈0．05）;喷砂组与抛光组间差异无统计学意义（P〉0．05）;各组温度循环后剪切结合强度差异均无统计学意义（P〉0．05）。SEM观察显示,涂层组样本以饰面瓷的内聚断裂为主;抛光组和喷砂组以界面断裂为主。结论：表面多孔涂层可显著提高氧化锆与饰面瓷的剪切结合强度,并能耐受短期的人工老化,而结合强度无明显下降。     

磷酸酯单体对口腔氧化锆陶瓷粘接耐久性的影响

目的探讨含甲基丙烯酰癸基二氢磷酸酯(methacryloyloxydecyl dihydrogen phosphate,MDP)的底涂剂、通用粘接剂和自粘接树脂水门汀对口腔氧化锆陶瓷粘接耐久性的影响。方法制作氧化钇稳定的四方相氧化锆瓷片210个,氧化铝表面喷砂后分为7组(每组30个),以不含MDP的传统树脂水门汀作为对照组,其余6组分别应用两种含MDP的氧化锆底涂剂联合传统树脂水门汀(底涂剂组)、两种含MDP的通用粘接剂联合传统树脂水门汀以(粘接剂组)及两种含MDP的自粘接树脂水门汀(自粘接树脂水门订组),粘接氧化锆瓷片和复合树脂,制作粘接试件。试件制成后每组半数37℃水储存24 h(老化前),另一半37℃水储存12个月(老化后);测试剪切强度(即粘接强度)并分析断裂模式。结果水储存老化前与对照组较低的粘接强度[(5.04±0.50)MPa]相比,其他6组粘接强度均显著增加(P<0.05),均可达到9.51 MPa以上;其中2个自粘接树脂水门汀组粘接强度均较高,最大为(11.06±0.84)MPa。水储存老化后各组粘接强度均比老化前显著降低(P<0.05),除对照组外,其余6组粘接强度仍在7.44 MPa以上;其中2个自粘接树脂水门汀组及1个粘接剂组维持较高的粘接效果,且与2个底涂剂组的差异均有统计学意义(P<0.05)。结论含MDP的产品可提高口腔氧化锆陶瓷的粘接耐久性,且不同产品类型对口腔氧化锆陶瓷粘接耐久性有不同的影响。     

不同喷砂条件对氧化锆/间接修复树脂双层结构剪切强度的影响

目的探究不同喷砂压力、喷砂时间以及喷砂氧化铝颗粒大小对牙科氧化锆与间接修复树脂界面剪切强度的影响。方法 250个氧化锆试件根据不同的喷砂压力、喷砂时间及喷砂氧化铝颗粒大小随机分成25组,对照组氧化锆不接受表面喷砂。使用万用试验机对每一组氧化锆试件与间接修复树脂界面的剪切强度进行测量并比较。并观察断面断裂模式。结果随着喷砂时间、喷砂颗粒尺寸增加,氧化锆与间接修复树脂界面剪切强度随着增加(P<0.001;P<0.001)。喷砂压力由0.1 MPa增加至0.2 MPa时,界面剪切强度增加(P=0.036),当喷砂压力由0.2 MPa增加至0.4 MPa或0.4 MPa增加至0.6 MPa,界面剪切强度未有显著变化(P=0.609;P=0.689)。C型断裂模式随着剪切强度增加出现概率也增加。结论在牙科领域氧化锆与间接修复树脂粘结中采用21 s、0.2 MPa及110μm的喷砂条件最为适合。     

3种粘接材料与氧化锆陶瓷粘接抗剪切强度的比较

目的研究3种粘接材料与氧化锆陶瓷材料的初期及耐久粘接抗剪切强度。方法将预烧结氧化锆陶瓷片试件喷砂后分为3组,每组20个,分别采用玻璃离子水门汀(GIC组)、Panavia F 2.0树脂粘接剂(PF组)、Clearfil SA Luting树脂粘接剂(SAC组)与核树脂块粘接,每组随机选取10个试件进行冷热循环实验(10 000次,5～55℃),用计算机控制万能材料试验机测定其粘接抗剪切强度。结果未经冷热循环处理的GIC组、PF组、SAC组试件的粘接抗剪切强度值分别为(21.98±1.78)MPa、(30.26±1.73)MPa、(28.63±2.02)MPa,GIC组试件的粘接抗剪切强度低于其他两组(P<0.01),PF组与SAC组的试件相比差异无统计学意义(P>0.05);而冷热循环后,GIC组、PF组、SAC组试件的粘接抗剪切强度值分别为(10.72±2.03)MPa、(28.50±1.54)MPa、(27.02±1.79)MPa,GIC组试件经冷热循环后,其粘接抗剪切强度值明显下降(P<0.05),而其他两组试件经冷热循环后其粘接抗剪切强度值无明显改变(P>0.05)。结论使用玻璃离子可获得较好的初期粘接抗剪切强度,但耐久粘接强度欠佳;含磷酸酯单体的树脂粘接剂可使氧化锆陶瓷获得良好的初期粘接抗剪切强度及耐久粘接抗剪切强度;自粘接型树脂粘接剂操作简便,粘接抗剪切强度与自酸蚀型树脂粘接剂相当,且粘接效果持久。     

不同表面处理方法对氧化锆陶瓷微观结构和粘接强度影响的研究

目的 研究不同机械-化学性表面处理对氧化锆陶瓷表面微观形貌、结构及组成的影响,比较不同表面改性后的氧化锆陶瓷与人牙本质的粘接强度。方法 选择氧化锆陶瓷（IPS e.max ZirCAD）,切割并烧结形成长6 mm、宽6 mm、高5 mm瓷块126块,随机分为7组,每组18块,分别进行如下处理。A组：不处理,对照组;B组：50 μm氧化铝喷砂;C组：50 μm氧化铝喷砂+30 μm二氧化硅蚀刻;D组：50 μm氧化铝喷砂+30%硅溶胶涂层;E组：110 μm氧化铝喷砂;F组：110 μm氧化铝喷砂+30 μm二氧化硅蚀刻;G组：110 μm氧化铝喷砂+30%硅溶胶涂层。每组随机抽取2个试件,分别用表面粗糙度轮廓仪测量表面粗糙度（R_a）,X射线衍射（XRD）观察表面晶相结构,能谱分析仪（EDX）分析表面化学元素组成,扫描电镜（SEM）观察表面微观形貌。收集70颗人离体第三磨牙制备成牙本质平面。使用双固化树脂水门汀将氧化锆试件与牙本质平面粘接,万能试验机进行剪切粘接强度（SBS）测试。采用SPSS 17.0软件对结果进行单因素方差分析及多重检验。结果 与对照组相比,表面处理后的氧化锆陶瓷R_a具有显著性差异（P<0.05）。所有表面处理后都发生了四方相（t）到单斜相（m）的晶相转换,且热处理后的m相体积分数最多。表面改性后化学元素组成发生变化,EDX结果显示硅涂层后,硅元素含量显著升高,Zr、Y、Hf减少。SEM图像显示,氧化铝喷砂后的氧化锆陶瓷表面出现一些微小断裂、晶界消失;硅溶胶薄膜烧结后体积明显收缩,可见裂纹与剥离。不同表面处理组的粘接强度有统计学差异（P<0.05）,F和G组SBS值最大,其次为C和D组,显著大于B和E组（P<0.05）,对照组的SBS值最小（P<0.05）。结论 氧化铝喷砂、硅粉蚀刻、硅溶胶涂层法可显著改变氧化锆陶瓷的表面形貌、结构和组成,有利于氧化锆陶瓷与牙体组织粘接时形成微机械嵌合与化学结合作用。氧化铝喷砂后硅涂层处理是一种比较理想的表面改性方法,可显著提高氧化锆陶瓷与牙体组织的粘接强度。     

不同表面处理对钛-树脂粘接强度的影响

目的 探讨不同表面处理方式对钛-树脂粘接强度的影响.方法 使用CAD/CAM技术切削出56个底面直径10 mm,厚3 mm的商业Ⅱ级纯钛片,并随机分为7组(n=8).试件表面分别进行喷砂(B组)、涂布硅烷偶联剂(C组)、涂布金属处理剂(D组)、喷砂+硅烷偶联剂(E组)、喷砂+金属处理剂(F组)及喷砂+偶联剂+金属处理剂(G组)处理,而对照组(A组)则不作任何处理.粘接试件使用万能实验机测试剪切粘接强度,结果进行单因素方差分析,并使用Tukey检验进行组间比较(α=0.05).观察断裂模式.结果 与对照组相比,各实验组均表现出较高的粘接强度(P<0.05),其中F组的粘接强度最高,为(20.9±4.3)MPa,与G组之间无统计学差异;F、G组与其他组之间,B、D组与A、C组之间存在统计学差异(P<0.05).断裂模式分析显示,各实验组以界面断裂和混合断裂为主.结论 对纯钛表面进行适当的表面处理,尤其是喷砂与金属处理剂联合处理有利于提升树脂粘接强度.