非线性粘弹性方程的EQ1rot非协调有限元分析

针对非线性粘弹性方程,在半离散和全离散格式下给出EQ1rot非协调有限元逼近.由于该单元的相容误差 (O(h2)阶)比插值误差 (O(h)阶)高一阶,可得到在H1模意义下的O(h2)阶超逼近结果,并利用插值后处理技术导出整体超收敛.进而,基于该单元的渐近展开式,构造新的插值后处理算子和外推格式,给出O(h4)阶的外推结果.最后,运用与以往文献不同的方法得到全离散逼近格式的最优误差估计.     

结构方程模型中隐变量非线性效应的分析建模

目的:探讨隐变量非线性效应分析的建模方法及其在SAS软件上的实现。方法:阐述隐变量非线性效应建模的原理,通过拟合一个非线性效应分析示例,对加入非线性项的统计分析结果与无非线性项的统计分析结果进行对比。结果:示例中非线性项引起的变异在结果变量的总变异占到63.99%。结论:在应用结构方程模型分析隐变量产生的效应时,有时候不进行隐变量非线性效应的分析可能会产生偏倚。     

淋巴细胞/单核细胞比值及其动态变化与PD-1抑制剂治疗晚期非小细胞肺癌的疗效分析

目的：探讨PD-1抑制剂治疗前外周血淋巴细胞和单核细胞比值(lymphocyte-to-monocytes ratios,LMR)及治疗后的动态变化与PD-1抑制剂治疗晚期非小细胞肺癌患者(non-small cell lung cancer,NSCLC)疗效及预后的关系。方法：回顾性分析芜湖市第二人民医院肿瘤内科、肿瘤放疗科及肿瘤介入科自2019年6月至2022年7月收治的83例晚期NSCLC患者的临床病例资料。收集所有患者治疗前及治疗后的血常规LMR数值,根据ROC曲线计算临界值,并将LMR分为治疗前和治疗后高低两组。分析比较各组患者的客观缓解率(ORR)、疾病控制率(DCR),以及无进展生存期(progression-free survival,PFS)、总生存期(overall survival,OS)的差异,分析LMR值及治疗后的动态变化对PD-1抑制剂治疗NSCLC患者疗效及预后的价值。结果：根据ROC曲线计算LMR临界值为1.8,将LMR分为基线低LMR组(LMR_B/S<1.8)、高LMR组(LMR_B/S≥1.8)及治疗后...     

非O_1群弧菌感染性腹泻的状况及药物敏感性分析

感染性腹泻已成为当今危害人们健康的重要公共卫生问题之一［１］,多年来一直是危害我市群众健康的主要疾病。特别是１９９８年以来以弧菌为病原菌的急性腹泻在我市夏秋季腹泻病中占很大比例,为了解本地区非Ｏ１群弧菌的感染情况,对近两年所收集的非Ｏ１群弧菌进行了生化鉴定和药敏感试验（注：不包括Ｏ１３９霍乱弧菌）。现将结果报道如下。１材料与方法１．１材料①标本来源：近两年夏秋季本市三院腹泻病门诊就诊的急性腹泻初诊患者的粪便标本。②材料：Ｃ—Ｂ运送培养基,碱性蛋白陈水,４号琼脂,弧菌科细菌生化编码鉴定管,药敏纸片…     

非小细胞肺癌组织表达ERCC1与顺铂耐药的相关性分析

目的：探讨非小细胞肺癌（NSCLC）组织表达切除修复交叉互补基因1（ERCC1）与顺铂耐药的相关性。方法以2010年4月-2013年7月江西省肿瘤医院收治的79例NSCLC患者作为研究对象,采用免疫组化法检测上述研究对象新鲜肿瘤组织标本的ERCC1表达水平,给予所有研究对象2个疗程的化疗,化疗方案为长春瑞滨联合顺铂。化疗2个周期后,采用《实体瘤的疗效评价标准》（RECIST）进行疗效评价。结果（1）79例NSCLC患者,37例ERCC1呈阳性表达,42例ERCC1呈阴性表达。（2）ERCC1阳性表达组与ERCC1阴性表达组之间的性别、年龄、病理类型、TNM分期、吸烟史相比差异无统计学意义（P＞0.05）。 ERCC1阴性表达组的化疗疗效显著优于ERCC1阳性表达组,两者相比差异有统计学意义（P＜0.05）。结论NSCLC患者检测ERCC1有助于预测患者对顺铂的耐药性。     

XRCC1基因多态性与晚期非小细胞肺癌铂类化疗敏感性关系的Meta分析

目的：探讨 X 射线交错互补修复基因1（XRCC1）多态性与晚期非小细胞肺癌（NSCLC）患者对铂类药物化疗敏感性的关系。方法检索PubMed、中国知网、维普等数据库,收集有关晚期NSCLC患者的XRCC1基因399及194位点基因多态性与铂类化疗敏感性关系的文献。以化疗后客观疗效作为评估指标,采用Revman 5．1软件对纳入文献进行异质性检验,计算合并后的优势比（OR）及其95％可信区间（CI）,并进行敏感性分析及发表偏倚评估。结果共计13篇文献入选,包括1490例晚期NSCLC患者。与野生基因型相比,XRCC1基因399及194位点至少携带1个突变基因的NSCLC患者对铂类化疗敏感性增加。此外,中国地区XRCC1基因399位点至少携带1个突变基因的NSCLC患者对铂类化疗敏感性亦高于野生基因型。结论 XRCC1基因399及194位点基因多态性影响NSCLC患者对铂类化疗的敏感性;进行基因型检测有利于NSCLC患者的个体化治疗。     

临床药师参与1例非心源性脑卒中合并CKD 4期患者卒中二级预防治疗的病例分析

目的 探讨临床药师在非心源性卒中合并慢性肾功能不全4期(CKD4)患者个体化卒中二级预防中的作用。方法 临床药师通过调研文献及查阅指南,为1例非心源性卒中合并CKD4期患者制定个体化的卒中二级预防方案。结果 临床药师通过查阅文献,配合临床医生为非心源性脑卒中合并CKD4期患者制定了个体化的抗血小板治疗方案、他汀类药物治疗方案及口服降糖、降压药物方案,患者依从性高。经过精细化的药物治疗后,该患者血压及血糖水平较入院前明显改善,头晕及行走不稳较入院前明显好转。结论 临床药师在个体化的药物治疗中起着至关重要的作用,通过一系列药物重组方案,可进一步规范临床合理用药。     

一维二阶椭圆型方程组的超收敛二次有限体积元方法

本文针对二阶椭圆型常微分方程组边值问题提出二次超收敛有限体积元方法,证明格式的H1和L2模误差估计,并给出应力佳点处的梯度超收敛估计.最后,编写计算格式的Fortran程序,用数值算例验证了理论分析的正确性和格式的有效性.     

不同骨内段直径对支抗微种植体和颌骨表面影响的三维有限元分析

目的分析支抗微种植体骨内段直径变化对颌骨应力分布和微种植体位移的影响,为临床选择微种植体和种植体优化设计提供理论参照。方法利用Pro/E软件建立不同骨内段直径的微种植体和下颌骨三维有限元模型,并用Hypermesh对所建立模型进行网格划分,用ANSYS软件进行模拟计算,在种植体顶部中央位置施加1.96N与颌骨面平行的作用力,分析在上述载荷作用下种植体的位移和骨界面应力的变化。结果随着种植体骨内段直径的增加,骨界面应力峰值和微种植体位移都减小,应力峰值主要集中在颈部和尖部。骨内段直径为1.5mm时,微种植体z轴的Von-mises应力值最小,且曲线最为平缓。颌骨表面应力峰值的面积关系为1.7mm>1.6mm>1.4mm>1.5mm。结论支抗微种植体骨内段直径对微种植体应力分布有影响,在本实验条件下,微种植体骨内段为1.5mm时应力分布对颌骨损伤最小,微种植体位移最小。D2(mm)1.41.51.61.7Table1Theelementnumberandthenodenumberofmodels表1模型网格总数和节点总数网格总数5816631669057140节点总数22508247222764328230材料名称皮质骨松质骨微种植体Table2Mechanicalpropertiesoftheexperimentmaterial表2实验材料的力学参数弹性模量(MPa)137001370103400泊松比0.300.300.35Figure1Sketchforthemodelsofmicro-implantandmandible图1微种植体和颌骨的模型示意图(a)微种植体实体(b)微种植体模型(c)网格划分参考(图1a),建立包含微种植体支抗的下颌后牙区简化颌骨块模型,以下颌第一磨牙横断面作为基底面,直径为10mm,高为12mm,上部设置为3mm厚的皮质骨,其余为松质骨。微种植体骨外段直径为D1(2.0mm),骨内段直径为D2(1.4、1.5、1.6、1.7mm),颈部光滑区高度0.9mm,骨内段微种植体长度为6mm(图1b)。采用Hypermesh软件进行网格划分,图1c中O为原点坐标,坐标正方向如该图右上角所示。(2)建模操作。打开Pro/E软件,根据微种植体尺寸,通过"拉伸"和"旋转"操作建立除螺纹外的微种植体模型,通过"螺旋扫描"建立微种植体的螺纹模型,通过"旋转"完成颌骨模型的建立,模型最终都保存成ACIS格式。(3)网格划分操作。将颌骨模型和微种植体模型导入到Hypermesh中,通过"boolean"运算,切割出皮质骨和松质骨以及微种植体通道,并建立皮质骨和松质骨之间的共面关系,通过"tetramesh"操作对三部分模型分别进行网格划分,调节网格大小和最小角度来控制网格质量,最后定义网格属性,本文中所有网格到采用"solid45"网格类型。模型网格总数和节点总数见表1。1.2材料属性将微种植体颌骨模型导入Ansys10.0中,微种植体及颌骨均设置为线弹性、正交各向同性的均质连续材料,微种植体材料为钛,材料力学参数见表2。1.3边界条件及载荷条件微种植体和骨模型钉道之间建立非线性接触,骨模型底部节点设置为全位移约束。计算时,在微种植体模型顶部施加与颌骨面平行的正畸作用力1.96N,即Fz=1.96N,Fx=Fy=0(图1c)。2结果2.1微种植体-骨界面应力分布在压力侧和拉力侧骨界面上沿微种植体轴向,从颌骨表面开始,每隔0.7mm采集Von-mises应力值及位移值,得到微种植体植入深度和其Von-mises应力及位移折线图,见图2。皮质骨区域(y<3mm)是主要的应力区,其峰值出现在微种植体骨界面颈部下方2~3mm,松质骨区域(y>3mm)的应力值明显小于皮质骨,随D2D16mm3mm9mm10mm1.96NFigure2Thebroken-linegraphsofstress-locationanddisplacement-locationonthemicro-implant-boneinterface图2骨界面上的应力位移折线图微种植体植入深度(mm)1234560.050.040.030.020.010.00位移(mm)(d)拉力侧位移图中不同线型代表不同微种植体骨内段直径微种植体植入深度(mm)Von-mises应力(MPa)123456300250200150100500(a)压力侧Von-mises应力微种植体植入深度(mm)123456Von-mises应力(MPa)300250200150100500(b)拉力侧Von-mises应力微种植体植入深度(mm)1234560.050.040.030.020.010.00位移(mm)(c)压力侧位移     

Theory of Force Transducer Design Optimization for Die Wall Stress Measurement During Tablet Compaction: Optimization and Validation of Split-Web Die Using Finite Element Analysis

Purpose. 1) To illustrate how computer aided engineering stress analysis can be used to improve the transducer design process for tablet press instrumentation; 2) to use these optimal design procedures for the geometric optimization of a cylindrical, segmented, and a novel split-web die design. Discussion includes the selection of optimal die wall thickness, segment cutting angle, strain gage placement, Wheatstone bridge configuration, and the influence of tablet height and position within the die on signal output. Methods. Stress analysis was done with a finite element analysis (FEA) software package running on a personal computer. Results. For the segmented die, the admissible range of die wall thicknesses depends upon cutting angle; the signal output is non-linear because the stress distribution in the die wall is influenced by tablet height and position within the die. For the split-web die, the optimal configuration consists of a 1/8 in. sensing web with a strain gage located at the peak of the sensing-web arch. This prototype had a linear calibration curve (r² = 0.999) with no hysteresis. Radial versus axial stress transmission curves for: starch and sodium chloride were consistent with literature data. Conclusions. Finite element analysis (FEA) is a useful numerical tool for the systematic optimization of tablet press instrumentation. By enclosing the sensing web of a three layered die design in a cylinder, the split-web design can be directly mounted without modification of the die table.