2种种植修复制作工艺的Ti-base基台一体冠用于口腔种植单冠修复精度的研究

目的: 比较2种工艺制作的Ti-base基台一体冠的精度,为单牙种植修复工艺的选择提供实验依据。方法: 选择就诊于上海市普陀区眼病牙病防治所口腔种植科的30例单颗后牙缺失患者,临床进行传统印模,得到装有种植体替代体的石膏模型。每个患者取2个模型,按照制作工艺不同分为2组,实验组为安装扫描杆进行扫描,对照组为安装Ti-base基台直接扫描。将2组修复冠沿颊舌向剖开,利用电镜观察测量点与Ti-Base基台之间的距离。利用万能测力仪的加载力,通过接触氧化锆牙冠传递至基台及替代体处,观察氧化锆冠所能承载最大力量。采用SPSS 22.0软件包对数据进行统计学分析。结果: 实验组冠与Ti-base基台缝隙大小显著小于对照组（P<0.05）;2组Ti-base基台一体冠中氧化锆的抗压强度相比,实验组的抗压强度与对照组接近,无统计学差异（P>0.05）。结论: 安装扫描杆转移种植体位置到数字化修复软件中,比直接用扫描仪获得Ti-base基台相关数据信息更为精确可靠,加工制造的修复冠精密度和稳定度更高,推荐在口腔种植修复工艺中应用。     

平台转换锥形锁柱种植基台的三维有限元疲劳分析

目的:通过三维有限元法了解锥形锁柱结构平台转换种植体系统不同基台材料疲劳寿命。方法:建立平台转换连接种植体支持的下颌第一磨牙三维有限元模型,分析不同基台材料疲劳寿命。结果:不同材料平台转换连接基台的疲劳寿命均是钛基台＞氧化锆基台＞氧化铝基台。结论:钛基台、氧化铝基台和氧化锆基台的疲劳寿命均在30年以上,决定不同材料基台疲劳寿命的关键是其应力集中点,即基台与种植体连接处。     

种植体-基台连接设计对基台与基台螺丝受力影响的三维有限元分析

目的: 研究锥形固位、平台转移种植体的不同连接设计对基台及基台螺丝受力情况的影响。方法: 建立平台转移量分别为0.2、0.4、0.6、0.8、1.0 mm并对应基台锥度分别为6°、8°、10°的种植体模型,分析各组模型受不同载荷时,基台及基台螺丝von-Mises应力及应变情况。结果: 随着平台转移量增大,基台与基台螺丝峰值von-Mises应力及应变增大,且平台转移量≥0.8 mm的模型在水平向力作用下,其峰值von-Mises应力高于690 MPa。水平向加力时,应力与应变随平台转移量增大的幅度最大,斜向加力时次之,垂直向加力时最小。81.67%的模型基台应力集中于基台颈部;所有模型基台螺丝应力均集中于基台螺丝头部与体部转折处。结论: 平台转移量增大使基台与基台螺丝在咬合过程中受力增大。为了减少种植修复后机械并发症的发生,建议在一定范围内选用平台转移量小的种植体。当平台转移量≥0.8 mm时,基台与基台螺丝最大应力超过纯钛的屈服强度,临床上应慎用该设计。     

数字化多能基台和八角粘结基台受力情况的三维有限元分析

目的:分析使用数字化多能基台和八角粘结基台对种植体和牙槽骨的受力情况。方法:使用健康志愿者的CT扫描数据,通过Mimics 20.0软件建立下颌第一磨牙缺失的三维有限元模型,模拟植入长度为10 mm种植体1枚。使用多能基台和八角粘结基台进行建模,分别从水平向、斜向45°、垂直向三个方向在基台顶部施加200 N载荷,用三维有限元方法分析基台、种植体及周围骨组织的应力分布情况。结果:三种不同方向加载模式下多能基台组基台最大等效应力相对较大,但对种植体的应力值较小。各模型在同一加载条件下皮质骨的应力最大,松质骨受力较小。结论:使用多能基台进行修复可以减小对种植体的等效应力;垂直向施力对基台、种植体及牙槽骨的受力均较小,临床设计种植体及修复时应尽量减小斜向载荷。     

锥形锁柱种植系统种植体和基台折断原因分析

目的:分析种植体或基台折断临床原因,探讨预防方法。方法:选取9例患者,4枚发生种植体折断,7枚发生基台折断,对折断的患者是否存在副功能、冠高度空间及咬合面形态等进行统计,分析临床原因。结果:1枚种植体、3枚实心基台和2枚空心基台折断的主要原因是副功能;3枚种植体和1枚空心基台折断的主要原因是冠高度空间过大;1枚实心基台折断主要原因是咬合面牙尖斜度过大。结论:种植体或者基台折断是多种原因共同作用结果,而副功能、冠高度空间过大和修复体咬合面牙尖斜度过大会增加其折断几率,临床上应谨慎对待。     

种植义齿部件松动的试验研究Ⅰ.力学模型的建立和基台螺丝疲劳寿命的测定

目的 :探讨种植义齿部件松动的原因及预防方法。方法 :建立标准力学模型 ,在计算机软件控制下 ,用In stron 85 11.2 0型材料测试机以 13次 /s的速度将 15kg循环力施加于修复体上 ,每 2 0万次停机一次 ,测定修复体松动度 (PTV) ,当试验结束时 ,计算机记录下总循环次数 ,再次测定PTV ,并在预应力设置后 72h及试验完成后分别测量基台螺丝的伸长量。结果 :随循环次数的增加 ,修复体松动度增加 ,到试验结束时 ,平均循环次数为 15 .3× 10 6次 ,此时基台螺丝PTV为 9.4,预应力设置后 72h及试验完成后 ,基台螺丝伸长量分别为 11.5 μm和 76 .3μm。     

瓷基台与钛基台临床修复效果的Meta分析

目的：采用meta分析的方法评价瓷基台和钛基台修复后的临床效果。方法：计算机检索PubMed、Cochrane Library、EMbase、Ovid、万方数字化期刊全文数据库、中国期刊全文数据库、中文科技期刊全文数据库、中国生物医学文献数据库自建库至2014年6月间公开发表的比较瓷基台和钛基台修复临床效果的随机对照实验文献,对纳入研究文献进行严格的质量评价及数据提取,采用RevMan 5．2进行Meta分析。结果：最终纳入12篇符合纳入排除标准的文献,共709名患者,实验组（瓷基台）434个,对照组（钛基台）399个。 Meta分析显示：与钛基台相比,瓷基台可以减少骨吸收量[MD＝－0．08,95％ CI（－0．11,－0．05）,P ＜0．00001]及探诊深度[MD＝－0．14,95％ CI（－0．25,－0．04）,P ＝0．005],但其改良出血指数高于钛基台[MD＝0．14,95％ CI（0．05,0．23）,P ＝0．001],差异有统计学意义。在牙龈退缩[MD＝0．12,95％ CI（－0．31,0．55）,P ＝0．59]及植体周围牙龈黏膜色泽[MD＝－0．14,95％ CI（－5．03,4．75）,P ＝0．95]方面两者差异无明显统计学意义。结论：瓷基台在临床应用中有一定优势,但受纳入研究的数量、质量及测量指标不全面等的限制,本次Meta分析结果尚有待于高质量的大样本随机对照实验予以证实。     

下颌第一磨牙全瓷冠疲劳寿命预测的三维有限元分析

目的:对EmpressⅠ、EmpressⅡ、In-Ceram Alumina以及In-Ceram Zirconia4种不同材料的下颌第一磨牙全瓷冠进行疲劳寿命预测。方法:模拟1、5、10年间,相当于最大咬合力的循环疲劳载荷,加载于全瓷冠模型。通过有限元疲劳分析软件MSC.Fatigue预测各种材料全瓷冠的失效概率。结果:基于本有限元疲劳分析,EmpressⅠ、EmpressⅡ、In-Ceram Alumina以及In-Ceram Zirconia这4种均可应用于后牙全瓷冠。其中采用EmpressⅠ制作的全瓷冠较其他3种材料具有较高的失效概率(3.15%~7.486%)。结论:有限元疲劳分析有助于全瓷修复材料临床应用前的耐疲劳强度的判断。     

前牙种植基台的临床决策——Lights决策树

基台在种植修复系统中连接根方种植体与冠方上部修复体,是承上启下的重要部件。在符合机械及生物学等常规规范下,基台的合理设计选择可一定程度上弥补目标修复体空间（TRS）与种植体空间位置上的偏差,对维系种植体周组织的健康及修复体长期、稳定、有效的预后发挥重要的作用。与后牙基台相比,日常使用的前牙基台种类更加繁杂,如何能够便捷正确选择前牙基台极具挑战性。本决策方案通过虚拟种植设计进行正确种植位点比选,并与上部目标修复体进行术前统筹后,实测选定位点上种植体平面目标修复空间高度（I）,预判能否进行种植修复及可选的种植修复体固位方式。术后再根据种植系统（S）、螺钉孔穿出位置和修复体固位方式等初选基台类型;进入术后二期修复时,再结合种植体周水平软组织厚度（T）、穿龈深度（GH）及长轴角度（L）等的实测核查值,完成永久基台的最终选择。同时具体讨论了个性化基台的概念和分类应用。该方案的主控变量L、I、GH、T、S组合成了Lights字样,因此简称为前牙基台Lights决策树。该决策树的决策效能良好,临床可及性高。     

纯莫氏锥度连接种植系统种植体—基台锁结力及基台下沉量的实验研究

目的 探究纯莫氏锥度连接种植系统种植体与基台锁结力大小及基台下沉量的影响因素。方法 参考Bicon种植体基台连接设计,制作不同型号的种植体试件及其对应型号的基台,种植体—基台锁结锥度统一为1.5°,锁结深度分别为1.0、2.0、3.0 mm,锁结柱直径分别为2.5、3.0、3.5 mm,种植体外壁厚度分别为0.15、0.30 mm,实验机加载力分别为200、300、400 N,每组至少10枚种植体—基台试件。所有试件均采用万能实验机进行同样的加载方式（指压+指定加载力5次）,分别于指压前、指压后、实验机加压5次后测量种植体—基台总高度,计算基台下沉量,最后采用万能实验机拉开种植体与基台,观察并记录其锁结力。结果 实验加载力、锁结深度、锁结柱直径对种植体—基台锁结力及基台下沉量均有影响,种植体—基台锁结力随实验加载力、锁结深度、锁结柱直径的增加而增加（R=0.963、R=0.607、R=0.372）,其中实验加载力对种植体—基台锁结力的影响最为显著。基台下沉量随着实验加载力的增加而增加（R=0.645）,随锁结深度、锁结柱直径的增加而减少（R=-0.807、R=-0.280）,锁结深度对基台下沉量的影响最为明显。种植体外壁厚度与种植体—基台锁结力大小的变化无明显的相关性,但种植体外壁厚度的增加会减少基台的下沉量,两者呈反比关系。结论 通过调整纯莫氏锥度连接种植体—基台连接设计,增加锁结深度及锁结柱直径,增加基台就位时的加载力大小及加载次数,可以增加种植体—基台锁结力,减少基台松动甚至脱落等问题。同时为防止基台下沉导致后期咬合关系的改变,建议基台就位时加载次数不少于5次,同时建议使用临时修复体及早期只行初步咬合调整,在使用一段时间后再行最终修复及最终的咬合调整。     

不同角度基台Straumann种植系统行前牙种植修复短期临床效果评价

目的    评价不同角度基台用于前牙种植义齿修复的临床效果。方法    选择2013年1月至2015年10月来齐河县人民医院口腔科接受前牙区种植修复的患者56例,共植入77颗Straumann种植体并完成单冠修复,修复完成后根据选用的基台分为直基台组（49颗）和角度基台组（28颗）。随访6 ~ 36个月,分别记录2组种植义齿机械并发症的发生情况,拍摄平行投照X线片测量种植体周围骨吸收量,采用寿命表法计算两组基台种植义齿的3年累积存留率,应用红色美学指数（pink esthetic score,PES）对上颌前牙区单牙种植修复后软组织的美学效果进行评价。应用SPSS 17.0软件包对数据进行统计学分析。结果    角度基台组的3年累积存留率为96.4%,直基台组为100%。种植义齿机械并发症的总体发生率为9.1%,两组基台种植义齿的机械并发症发生率及年均骨吸收量的差异均无统计学意义（均P > 0.05）。无论在基线期还是随访期,角度基台组的PES总分均明显低于直基台组（P < 0.05）。结论    角度基台与直基台种植义齿修复在种植体周围骨吸收程度及机械并发症发生率方面无明显差异,前牙区种植义齿修复采用直基台的临床美学效果要优于角度基台。     

前牙全瓷冠的循环疲劳特性及寿命分析

目的 分析全瓷冠(IPS Empres2)循环疲劳特性及寿命,为全瓷冠的临床设计、制作以及使用寿命的评估提供依据.方法 建立上中切牙及其全瓷冠的有限元模型,模拟牙尖交错(牙合)时前牙正常骀关系,在90～130 N静态载荷加载下,分析全瓷冠受力状况.根据有限元获得的应力、应变结果,使用MSC Fatigue疲劳分析软件在90～130 N循环载荷下研究全瓷冠的循环疲劳特性及寿命.结果全瓷冠唇舌侧颈部肩台为疲劳寿命最短的区域,可承受的疲劳循环次数为2 506 109～6 950 243次.前牙承担的载荷逐渐增加时,全瓷冠疲劳寿命明显降低.前牙咬合接触时间增加时,全瓷冠疲劳寿命也逐渐降低.结论全瓷冠修复对全瓷材料循环疲劳性能有较高的要求,(牙合)力对全瓷冠疲劳寿命的影响大于咬合接触时间的影响,临床应注意合理调整全瓷冠所承担的(牙合)力.     

角度螺丝通道基台一体冠在美学区种植修复中的短期临床效果研究

探讨美学区应用角度螺丝通道（ASC）基台一体冠进行种植修复的临床效果。     

45例种植体基台螺丝失能情况回顾分析

目的:探讨种植体基台螺丝失能的原因,并分析预防和处理方法.方法:回顾自1999年10月1日-2019年12月31日在解放军第960医院院本部和泰安院区种植病例1167例2338颗种植体,统计发生基台螺丝失能现象包括松动,折断,螺丝顶部破损者,分析其原因,并总结预防和处理方法.结果:共获得38例45颗基台螺丝失能现象,包括螺丝折断7颗,松动29颗,螺丝顶部破损者9颗.其中男20例25颗种植体,女18例20颗种植体,性别间无统计学差异(P＞0.05).上颌24颗,下颌21颗,无统计学差异(P＞0.05);前牙区15颗,后牙区30颗,有统计学差异(P＜0.05);使用成品基台螺丝者11颗,个性化基台螺丝者34颗,有统计学差异(P＜0.05);使用角度基台者螺丝者29颗,直基台者16颗,有统计学差异(P＜0.05).不同品牌种植体表现出不同的失能发生率,种植体外连接方式失能发生率高于内连接(P＜0.05).发生失能的时间为(3±2.5)年.长期过重负荷,侧方受力,加力不当,单侧咀嚼,咬合不平衡,种植体因素及反复拆卸维护是导致基台螺丝失能的主要原因.结论:种植体基台螺丝失能是临床上常见的种植修复并发症,采取针对性的预防和处理方法,有利于减少失能现象的发生.     

45例种植体基台螺丝失能情况回顾分析

目的:探讨种植体基台螺丝失能的原因,并分析预防和处理方法.方法:回顾自1999年10月1日-2019年12月31日在解放军第960医院院本部和泰安院区种植病例1167例2338颗种植体,统计发生基台螺丝失能现象包括松动,折断,螺丝顶部破损者,分析其原因,并总结预防和处理方法.结果:共获得38例45颗基台螺丝失能现象,包括螺丝折断7颗,松动29颗,螺丝顶部破损者9颗.其中男20例25颗种植体,女18例20颗种植体,性别间无统计学差异(P＞0.05).上颌24颗,下颌21颗,无统计学差异(P＞0.05);前牙区15颗,后牙区30颗,有统计学差异(P＜0.05);使用成品基台螺丝者11颗,个性化基台螺丝者34颗,有统计学差异(P＜0.05);使用角度基台者螺丝者29颗,直基台者16颗,有统计学差异(P＜0.05).不同品牌种植体表现出不同的失能发生率,种植体外连接方式失能发生率高于内连接(P＜0.05).发生失能的时间为(3±2.5)年.长期过重负荷,侧方受力,加力不当,单侧咀嚼,咬合不平衡,种植体因素及反复拆卸维护是导致基台螺丝失能的主要原因.结论:种植体基台螺丝失能是临床上常见的种植修复并发症,采取针对性的预防和处理方法,有利于减少失能现象的发生.     

水门汀层厚和涂布方式对氧化锆单冠与种植体基台粘固效果的影响

目的 研究传统涂布方法和水门汀预压薄方法在不同的水门汀层厚的种植体支持的氧化锆单冠粘固修复时水门汀残留和粘接力的差别。方法 应用Sinora CEREC系统扫Ankylos标准B型6毫米种植体基台替代体,设计出水门汀层厚为50μm、80μm和110μm,厚度为1毫米的氧化锆单冠3D数字模型,通过Sinora CEREC系统的CAD/CAM输出数据,切割氧化锆瓷块,经烧结制作出氧化锆单冠。应用传统涂布方法和水门汀预压薄方法将不同水门汀层厚的氧化锆单冠用树脂加强型玻璃离子水门汀粘固在种植体基台替代体上。观察人工牙龈中水门汀的残留情况,并分别检测水门汀层厚为50μm、80μm和110μm氧化锆单冠的两种粘固方法的粘接力。结果 用水门汀预压薄方法粘固,水门汀层厚为50μm组的粘接力明显大于与水门汀层厚为80μm和110μm组,水门汀层厚为80μm和110μm组的粘接力无明显差异。用传统涂布方法粘固,水门汀层厚为110μm组的粘接力明显小于与水门汀层厚为80μm和50μm组,水门汀层厚为80μm和50μm组的粘接力无明显差异。三种水门汀层厚的氧化锆单冠用传统涂布方法粘固后种植体替代体周围和人工牙龈中溢出和残留的水门汀多于水门汀预压薄方法粘固。结论 树脂加强型玻璃离子水门汀预压薄方法粘固种植体支持的氧化锆单冠时水门汀层厚的设计以50~80μm较佳,而用传统涂布方法粘固时水门汀层厚的设计以80~110μm为好。     

Replace内、外连接方式种植体-基台内部的应力分析

目的 建立2种Replace实体种植体的下颌骨三维有限元模型,研究Replace内、外连接方式种植体-基台内部的应力状态.方法 测量2种种植体各部件的数据和利用螺旋CT扫描下颌骨截面形态,分别建立2种种植体的三维骨内模型,对模型采用轴向加载(200 N)、30°侧向加载(100N),分析2种种植体-基台内部的应力分布趋...     

Brnemark种植系统多牙基台的临床应用:37例报道

目的:评价Br覿nem ark种植系统多牙基台用于连续多牙缺失种植修复的效果与优点。方法:对37例连续多牙缺失患者,常规临床检查,曲面体层与根尖片分析,制作外科导板,应用常规种植外科手术方法植入117个Br覿nem ark种植系统标准和M KШ种植体,3～6个月行二期手术后,应用多牙基台进行上部结构贵金属烤瓷桥体修复。结果:二期手术时有2个种植体松动、脱落,一期成功率98.29%。修复完成后随访12～24个月,2例患者3个种植体松动、脱落,其他112个种植体无脱落,也无明显种植体周围骨吸收,无基台及金柱螺丝松动,但有3个桥体小部分烤瓷崩瓷,二期成功率97.43%,总成功率为95.7%。结论:多牙基台在集所有传统多牙修复基台的优点基础上进一步优化设计,不仅扩大了临床适用范围、简化了操作程序,而且增强了上部整体结构的性能,多牙基台较适合连续多牙缺失的种植修复,成功率高,且较传统多牙基台有一定优越性。