磷酸盐包埋料

合金铸造修复中，铸金的收缩补偿，主要依赖各种包埋料的膨胀。目前广泛使用的有石膏系，磷酸盐系和硅酸乙酯系包埋料。石膏结合系包埋料在加热到700℃以上时，石音分解放出SO2污染铸金．产生坚固的粘连，同时由于气体的逸出包埋料收缩，铸件的精度降低。     

对3种包埋料铸出的钛铸件表面反应层的研究

目的:检测不同体系包埋料铸出的钛铸件表面反应层组成、显微结构及硬度变化。方法:分别用3种不同体系的包埋料包埋铸造钛铸件,肉眼观察铸件表面颜色;用电子探针对铸件表面反应层组成、显微结构进行分析;用显微硬度仪测试铸件表面硬度值。结果:氧化硅系、氧化铝系、氧化镁系包埋料铸出的钛铸件表面颜色分别是黑色、银灰色、橙黄色;表面反应层厚度分别是80μm、50μm、14μm;表面硬度结果显示:氧化硅系、氧化铝系、氧化镁系铸件分别在距表面120μm、80μm、40μm内硬度值明显减少,超出此范围变化较小;3种铸件表面硬度值在距表面120μm后趋于一致。结论:氧化硅系包埋料铸出的钛铸件表面反应层厚度最厚,反应最多;氧化镁系包埋料铸出的钛铸件表面反应层厚度最薄,反应最少;氧化铝系包埋料处入它们两者之间。从反应层的角度来看,氧化镁系包埋料是这3种包埋料中最理想的铸钛包埋料。     

包埋料和热处理对自研贵金属合金铸造适合性的影响

目的　比较不同包埋料和热处理方法对牙科铸造贵金属合金BS 1金合金铸件铸造适合性的影响。方法　采用 2种包埋料 (F 1和Z 1包埋料 )包埋模拟后牙冠的帽状代型蜡型 ,用BS 1金合金铸造 ,铸件经过不同的热处理 (软化热处理 ,硬化热处理和恒温时效硬化热处理 )后试合于各自的石膏代型 ,在体视显微镜和金相显微镜下分别测试铸件的边缘适合性和组织面密合度 ,求各自的平均值 ,统计分析各组之间的统计学差异性。结果　F 1包埋料组的边缘差异明显小于Z 1包埋料组 (P <0 0 5 )。热处理对金合金铸件的铸造适合性无显著性影响。结论　BS 1金合金用F 1包埋料包埋铸造的铸件其铸造适合性优于Z 1包埋料组。热处理对其铸造适合性无显著性影响     

非贵金属烤瓷合金整铸固定桥的适合性研究

采用 CW—PA(Ni-Cr-Nb)烤瓷合金和 HCAEST(?)磷酸盐结合系包埋料,比较有圈包埋与无圈包埋两种包埋方法和蜡型立即包埋与存放24小时后包埋两种蜡型存放时间,考察三单位金属烤瓷固定桥整铸支架的适合性。结果,在本实验条件下,使用非贵金属烤瓷合金制作的整铸固定桥适合性较差;有圈包埋与无圈包埋之间无统计差异;蜡型不存放与存放24小时之间基本无统计差异;表明铸件的变形是不可避免的,这与固定桥的特殊形状有密切关系。     

热处理时机对快速石膏基包埋料膨胀性能的影响

目的研究快速石膏基包埋料在调拌混合后放置不同时间再进行不同的热处理对材料膨胀性能的影响。方法采用Cristoquick Ⅱ石膏基快速包埋料,测量材料从调拌结束至调拌完成后2 h内的凝固膨胀率,以及材料在调拌后分别放置30、60和120 min后采用快速和常规加热法处理的热膨胀率,然后计算包埋料的总膨胀率。采用SPSS11.0统计软件分析包埋料在调拌后放置不同时间和不同热处理法膨胀率的差异。结果调拌后放置时间不同,包埋料的膨胀率差异有统计学意义（P<0.01）;随放置时间的增加,凝固膨胀率增加,经快速和常规热处理后的总膨胀率也呈增加趋势。在相同的放置时间内,经快速热处理和常规热处理的总膨胀率差异无统计学意义（P>0.05）。结论不同热处理时机对快速石膏基包埋料膨胀性能有影响,快速加热处理所产生的材料总膨胀率（1.60%）低于某些牙科合金的铸造收缩量,调拌后延长放置时间再进行快速热处理可改善匹配性。     

牙科铸造技术

牙科铸造的特殊性牙科铸造的初期,是用金箔压贴于牙窝洞后取出,在形成的此种壳型内侧面,熔流以焊金作成嵌体,用粘固粉粘固。其后为了防止熔流焊金过程的变形,箔壳的外侧面用石膏等增强。进一步发展是将软化了的蜡作成蜡型,用石膏加砂作为包埋料用以包埋,待包埋料硬化后加热失蜡烧成了铸型,用熔化了的金属铸入之。初期铸件精度较低,使用的是富于延性软质金合金(HV90以下),     

快速加热型石膏包埋料对铸造精度影响的研究

目的研究快速加热型石膏包埋料包埋后放置时间对其膨胀及铸件铸造精度的影响。方法选用传统型石膏包埋料CRISTOBALITE P(CBP)、快速加热型石膏包埋料CRISTOBALITE PF(CBPF)和CRISTQUICK20(CQ)。根据包埋料类型及包埋后放置时间不同分组为CBP、CBPF-30、CBPF-60、CQ-20、CQ-40、CQ-60。分别测定各组包埋料的硬化膨胀率和热膨胀率。以六棱柱形状蜡型为铸件原型,应用各组包埋料包埋铸造,测量各组所得铸件的尺寸变化率。结果CBPF-30组、CQ-20组的硬化膨胀率和热膨胀率均小于CBP组。随着包埋后放置时间的延长,CBPF和CQ各组的硬化膨胀率明显增大,热膨胀率逐渐减小。CBPF-30组和CQ-20组包埋料所得铸件的收缩率均大于CBP组。CBPF两组所得铸件的尺寸变化率无差别,CQ3组所得铸件的尺寸变化率无差别。结论在一定限度内适当延长快速加热型石膏包埋料包埋后放置时间对铸件的铸造精度无明显影响。     

烧烤及铸造温度对纯钛铸件表面结构的影响

以磷酸盐包埋料为主,配制不同粒度的耐火材料和不同比例的结合剂作为纯钛铸造的包埋料。并对其不同烧烤温度和铸造温度下铸造成形的铸件进行X线内部检查与表面光洁度、表面硬度及金相显微观察等。结果表明降低耐火材料的粒度和结合剂中的磷氨含量,用高温加热、低温铸造的方法可以减少纯钛表面层与包埋料的反应。     

中熔合金包埋材料理化性能的测试研究

近年来国内学者们研究了中熔合金的铸造精度问题。铸造修复体的精度和适合性与包埋材料的组成、性能有密切关系。本文介绍我院临床上常用中熔合金包埋料的理化性能,韭对测试结果进行分析,为进一步改进包埋料提供依据。测试结果表明:(1)选用30％石膏、70％石英作为中熔合金外包埋料,其凝固膨胀有利于补偿铸金的收缩。故选用此配方是恰当的。(2)石英粉与人造石两种内包埋料,从热变形、热膨胀、高温抗拉强度等性能看,人造石内包埋料优于石英粉内包埋料。(3)两种内包埋料的常温抗拉强度相近,约为0.25Kg/cm~2,两种内包埋料的高温透气性均达到要求。     

钛铸件表面反应层的组成和显微结构的研究

目的:研究氧化铝系包埋料铸出的钛铸件表面反应层的结构、组成及显微硬度。方法:利用扫描电镜、透射电镜及显微硬度测试仪对用氧化铝系包埋料铸出的钛铸件表面反应层的组成、显微结构及硬度分别进行了检测分析。结果:结果显示氧化铝质铸造模型铸出的纯钛铸件表面反应层共有2层,厚约50μm,最外面为氧化层,厚约为10μm,由Al2O3、MgO、Al2TiO5(Al2O3.TiO2)及TixOy等物质组成;第2层为合金层,厚约为40μm,由Ti3Al和Ti组成,由外向内Ti3Al逐渐减少,Ti逐渐增多。结论:铸件表面反应层的形成机制是当熔融的钛液注入氧化铝系包埋料模型中时,包埋料中的氧化铝以原子态的Al和O存在于熔融钛液中,冷却后生成TixOy和Ti3Al。     

真空和空气压力的包埋方法

本文介绍一种用真空和空气压力的包埋方法。这种方法尽可能的减少了渗入到磷酸盐结合剂包埋料中的空气泡。三种常用的包埋方法如下: 1.用机能搅拌器搅拌包埋料以保证搅拌物的光滑和没有大的空气泡。将这些搅拌物振动,然后涂刷于蜡模上,继后再将蜡模沉     

不同粒度石英对钴铬合金铸件表面粗糙度的影响

目的评价包埋料石英粒度对钴铬合金铸件表面粗糙度的影响。方法分别用石英的临界粒度为1-0.5mm、0.5-0.2mm、0.2-0.088mm、<0.088mm的包埋料与硅溶胶调拌包埋,检测气孔率、体积密度、耐压强度;并包埋铸造24个2.5cm×2.5cm×0.5cm的钴铬合金铸件(其中每种包埋料包埋铸造6个铸件),用粗糙度测量仪检测铸造出的钴铬合金铸件的表面粗糙度。结果随着包埋料中石英粒度逐渐变细,显气孔率逐渐增大,体积密度逐渐减小,4号试样显气孔率最大,体积密度最小;随着包埋料中石英粒度的减小,钴铬合金铸件表面粗糙度逐渐减小,4号铸件表面粗糙度降低更多。结论通过减小磷酸盐包埋料的石英粒度可提高钴铬合金铸件表面光洁度。     

牙科包埋料与修复体的铸造精度

牙科包埋料是牙科精密铸造技术中最重要的材料之一。本文复习了牙科包埋料性能对修复体铸造精度的影响的有关文献,着重讨论影响牙科包埋料膨胀的各种因素及如何采用各种方法来利用这种膨胀。     

不同包埋料对铸钛表面反应层结构的影响

目的比较不同包埋材料对铸钛表面反应层结构的影响。方法制作统一规格的有机玻璃板试样,试验组分别用SYMBION TM,TITAN SUPER MILD A,Ti 21 Investment包埋料内包埋,普通磷酸盐包埋料外包埋,对照组用Multi-Vest包埋料包埋,各铸件沿纵轴截断,采用观测金相组织和显微硬度比较各铸件表面反应层。结果各试验组铸件表面污染层厚度均<80μm,与铸钛表面显微硬度的变化相一致。结论本研究选用的3种钛包埋料,应用二次包埋法包埋,可满足临床需要。     

2种石膏基包埋料对铸造精度影响的比较研究

目的研究2种商品化包埋料Cristo balite MicroⅡ和Cristo Quick的膨胀性能及其对铸件精度的影响。方法选用传统型石膏基包埋料Cristo balite MicroⅡ和快速加热型石膏基包埋料Cristo Quick,按粉液质量比为1∶3的比例混合调拌,分别测定2种包埋料的凝固膨胀率和热膨胀率。以预制标记点的圆盘形蜡型为铸件原型,采用0.45 mm陶瓷纤维衬层铸圈,分别用2种包埋料包埋铸造,测量铸件在相应标记点方向上的尺寸变化率。结果1）Cristo baliteMicroⅡ的凝固膨胀率、热膨胀率和总膨胀率分别为0.68、1.18和1.86,Cristo Quick则分别为0.94、1.03和1.97。2种材料的凝固膨胀率和热膨胀率的差异有统计学意义（P<0.05）,而总膨胀率的差异无统计学意义（P>0.05）。2）在衬层厚度相同的情况下,采用2种包埋料铸造的铸件,其尺寸变化率的差异无统计学意义（P>0.05）。结论本研究选择的2种石膏基包埋料膨胀量相同但膨胀特性不同,对铸造精度都没有影响。     

不同包埋材料对Ti-6Al-7Nb合金铸造全冠适合性的影响

目的：研究不同包埋材料对Ti-6Al—7Nb合金铸造全冠适合性的影响,筛选出适合于临床应用的包埋材料。方法：采用氧化镁系、磷酸盐系、氧化锆系包埋材料包埋模拟后牙牙冠的帽状蜡型,用Ti-6Al—7Nb合金铸造,铸件组织面经喷砂后就位于各自的不锈钢代型上,在金相显微镜下分别测试铸件的边缘适合性和组织面密合度,统计分析各组均值之间的差异。结果：3种包埋料各点间隙均小于120μm,氧化镁系组和磷酸盐系组包埋材料铸出试件的各测量点间隙没有显著性差异（P〉0．05）,氧化镁系组和磷酸盐系组边缘间隙值明显小于氧化锆系组边缘间隙值（P〈0．05）。结论：3种包埋料均适合于Ti-6Al—7Nb合金的包埋铸造,但氧化镁系组包埋料精度更高。     

磷酸盐包埋料的膨胀:第一部分——凝固膨胀

磷酸盐包埋料是传统的钴铬钼高熔合金义齿支架的包埋材料,近来又逐渐应用于多种贵金属及非贵金属合金的冠、桥制作。磷酸盐包埋料具有几个重要特点:①为铸件收缩提供充分的包埋膨胀;②容易从高强度包埋材料中取出铸件;③能得到完整的、无孔的铸件,同时能减少铸造缺陷。本文研究了影响磷酸盐包埋料凝固膨胀的因素。     

石膏系包埋料总膨胀和热强度对铸造全冠适合性的影响

包埋料热强度是指在铸造温度时铸模的强度。热强度与牙科铸件精度的关系尚缺乏定量研究。本试验测量和分析了铸模膨张和热强度与精度的关系。 本试验使用两种包埋材料,一种是商用石膏系(方石英)嵌体包埋料。另一种是该包埋料的改进型(在粉中加0.3％重量的氯化钠,在调拌液中加10％容量的     

介绍几种自制技工小器械

1　自制硅橡胶冠桥熔模包埋器冠桥熔模包埋时 ,易在组织面内形成空腔 ,常需使用一些小器具取包埋料置入冠桥熔模组织面 ,防止产生空隙形成金属瘤。过去的方法是用小毛笔或尖锐的金属器械等完成此步工作。但用小毛笔对冠桥熔模组织面包埋时 ,毛笔毛易脱落影响包埋质量 ;毛笔使用的时间较长毛会变硬 ,易损伤冠桥熔模边缘薄弱处 ,使冠桥铸件产生缺陷 ,用尖锐的金属器械同样会损伤熔模。为克服这一弊端 ,我们采用硅橡胶印模料自制冠桥熔模包埋器。其作法是 :利用给患者取印模时留在注射器弯管部的印模料将其保留下来 ,待结固后取出用小刀在粗大…     

包埋料和铸道参数对Ti-24Nb-4Zr-7.9Sn合金铸流率的影响

目的:优选适合Ti-24Nb-4Zr-7.9Sn合金铸造的包埋料、铸道直径和长度, 以便提高该合金的铸流率.方法:采用网状试样法,计算 Ti-24Nb-4Zr-7.9Sn合金在3 种包埋料、3 种铸道直径和长度条件下的铸流率,做析因设计的统计学分析.结果:包埋料、铸道直径和长度对Ti-24Nb-4Zr-7.9Sn合金的铸流率均有显著影响(P<0.05),但不认为包埋料、铸道直径和长度两两之间及三者相互之间存在交互作用(P>0.05).结论:使用氧化镁系铸钛专用包埋料,选择直径5 mm、长度5 mm的铸道包埋铸造,可取得铸流率高达(94.90±4.67)%.