CI—Ⅱ渗透陶瓷表面不同处理方式对瓷与牙本质粘接抗剪强度的影响

目的探讨合适的渗透陶瓷表面处理方式。方法以不同的表面处理为影响因素,将陶瓷片分为4组,采用水平推式剪切强度试验法,所得试验数据经统计学分析,考察不同表面处理方式与常规Bis-GMA类树脂粘接剂间的结合强度。结果HF加硅烷、喷砂加硅烷组粘接抗剪强度24h略增加,但差别无统计学意义,在模拟口腔环境下30d后,抗剪强度下降十分明显,而热学硅涂层加硅烷组24h后增加明显,与其它组对照差别有统计学意义(P<0.05),30d后抗剪强度略有下降。结论热学硅涂层加硅烷是渗透陶瓷粘接面的较好的处理方法。     

四种树脂粘接剂在GI-Ⅱ型渗透陶瓷与牙本质间的抗剪强度

目的探讨GI-Ⅱ型渗透陶瓷与牙本质间合适的树脂粘接剂。方法将陶瓷片分为4组，采用4种不同种类的树脂粘接剂与GI-Ⅱ型渗透陶瓷粘接，用水平推式剪切强度试验法检测其抗剪强度，所得试验数据经统计学处理，考察不同树脂粘接剂用于GI-Ⅱ型渗透陶瓷与牙本质间的抗剪粘接强度。结果传统Bis-GMA粘接剂粘固硅涂层、偶联剂处理的渗透陶瓷与牙本质其抗剪强度达13MPa，而改良型Bis-GMA粘接剂可达16MPa。结论不同树脂粘接剂配合合适的表面处理方式一样可达到稳定的粘固效果。     

四种树脂粘接剂在CI—Ⅱ型渗透陶瓷与牙本质间的抗剪强度

目的：探讨GI-Ⅱ型渗透陶瓷与牙本质间合适的树脂粘接剂。方法：将陶瓷片分为4组,采用4种不同种类的树脂粘接剂与GI-Ⅱ型渗透陶瓷粘接,用水平推式剪切强度试验法检测其抗剪强度。所得试验数据经统计学处理,考察不同树脂粘接剂用于GI-Ⅱ型渗透陶瓷与牙本质间的抗剪粘接强度。结果：传统Bis-GMA粘接剂粘固硅涂层、偶联剂处理的渗透陶瓷与牙本质其抗剪强度达13MPa,而改良型Bis-GMA粘接剂可达16MPa。结论：不同树脂粘接剂配合合适的表面处理方式一样可达到稳定的粘固效果。     

牙科氧化锆陶瓷表面不同浓度硅溶胶改性对其粘接强度的影响

目的:探讨氧化锆陶瓷表面不同浓度硅溶胶涂层对其粘接强度的影响.方法:采用溶胶凝胶法用质量浓度分别为20%、30%、40%的硅溶胶在经喷砂的氧化锆陶瓷基片表面制备硅涂层,扫描电镜、X射线能谱仪分析涂层后结构变化.经烧结、抛光、喷砂的32 片氧化锆陶瓷片随机分为4 组,分别采取以下处理:(1)硅烷偶联剂;(2)20%硅溶胶涂层 硅烷偶联剂;(3)30%硅溶胶涂层 硅烷偶联剂;(4)40%硅溶胶涂层 硅烷偶联剂,制作陶瓷/复合树脂粘接体,室温下蒸馏水中放置24 h后,测定陶瓷和树脂的抗剪强度.结果:溶胶凝胶法制得氧化锆陶瓷表面纳米硅涂层.3 种浓度硅溶胶改性后氧化锆陶瓷表面硅元素含量都有明显增加.氧化锆陶瓷表面硅涂层可以提高陶瓷的粘接强度,与单纯硅烷偶联剂组相比差异有统计学意义(P<0.05),其中30%硅溶胶处理组的粘接强度最大为(5.27±0.37) MPa,与20%、40%组相比差异有统计学意义(P<0.05).结论:3 种浓度硅溶胶改性后氧化铝陶瓷表面硅元素含量均有明显增加.纳米硅涂层可以显著提高氧化铝陶瓷表面的粘接强度,30%浓度的硅溶胶效果最好.     

溶胶-凝胶法制备硅涂层提高牙科高强度陶瓷与复合树脂的粘接强度

目的:探讨溶胶-凝胶法在牙科高强度陶瓷表面改性对陶瓷和复合树脂粘接强度的影响。方法:喷砂玻璃氧化铝陶瓷和氧化锆陶瓷片各72片,每种陶瓷随机分为4组,每组18片,采取以下处理:A组,硅烷偶联剂;B组,20%硅溶胶涂层+硅烷偶联剂;C组,30%硅溶胶涂层+硅烷偶联剂;(D)40%硅溶胶涂层+硅烷偶联剂,制作陶瓷-复合树脂粘接体;每组样本再分为2个亚组,分别在37℃水浴中放置24 h和30 d后,测定陶瓷和树脂的剪切粘接强度。结果:2种陶瓷水浴24 h后,各涂层组粘接强度与单纯硅烷偶联剂组相比差异有统计学意义,其中30%硅溶胶处理组的粘接强度最高(P<0.05)。水浴30 d后,各组粘接强度均和水浴初期(24 h)相比差异无统计学意义,30%硅溶胶处理组的粘接强度最高(P<0.05)。结论:牙科氧化铝陶瓷和氧化锆陶瓷经过溶胶凝胶法纳米硅涂层表面改性结合硅烷偶联剂的处理可以显著提高陶瓷和树脂的粘接强度,并保持较好的粘接耐久性,30%硅溶胶提高粘接强度的效果最好。     

摩擦化学法硅涂层对氧化锆陶瓷粘接强度的影响

目的： 评估摩擦化学法硅涂层对氧化锆陶瓷粘接强度的影响。方法： 将切割烧结后的Lava氧化锆瓷块60件分为6组，每2组分别经喷砂/硅烷偶联剂、喷砂/CoJet Sand/硅烷偶联剂、无处理3种表面处理后，相同表面处理的2组中，每组分别用RelyX Unicem或Panavia F2.0与牙釉质粘接。各组随机抽取5件共30件进行24 h水浴，其余30件进行5000周水热循环，然后进行剪切粘接强度测试。采用SPSS 23.0软件包对数据进行双因素方差分析、Tukey HSD多重比较法及t检验。结果： 喷砂/CoJet/硅烷组的剪切强度均显著高于其他2组（P<0.001）；经老化试验后，喷砂/CoJet/硅烷组使用RelyX Unicem仍保持较高的剪切强度[(21.374±4.433)MPa]，与其他各组相比有显著差异（P<0.001）。结论： 摩擦化学法硅涂层能够有效提高氧化锆的粘接强度及耐久性，表面处理方式与粘接剂之间的相互作用需得到临床关注。     

不同处理方法对陶瓷托槽再粘接强度的影响

目的通过观察不同的脱落陶瓷托槽底板处理方法对其抗剪切强度、粘接剂残留指数的影响,探讨适合临床椅旁操作的脱落陶瓷托槽再粘接底板处理方法。方法用TranscendTMSeries 6000陶瓷托槽制取脱落托槽75颗,随机平均分为五组:机械磨除组、喷砂组、硅烷组、Al2O3涂层组、硅涂层组。分别用五种不同方法处理托槽底板,新托槽15颗作对照组,扫描电镜观察和能谱分析后,以UniteTMBonding Adhesive粘接剂粘接到离体牙,水浴和冷热循环后抗剪切强度测定和粘接剂残留指数观察。统计学分析实验结果。结果抗剪切强度:新托槽组11.20±3.33,硅涂层组9.43±2.93MPa,Al2O3涂层组8.83±2.65MPa,机械磨除组4.67±2.70 MPa,硅烷组3.51±1.31MPa,喷砂组2.44±1.43MPa。粘接剂残留指数各组无显著性差异(P>0.01)。结论在实验的不同脱落陶瓷托槽底板处理方法中,硅涂层组和Al2O3涂层组均达到有效粘接强度,机械磨除组、喷砂组、硅烷组没有达到有效粘接强度。     

酸蚀与未酸蚀对金属托槽再次粘接效果的影响

目的:探讨金属托槽脱落后重粘接前釉质表面的处理方法以及重粘接的时间.方法:60 颗离体牙随机分成未酸蚀组和酸蚀组,分别在即刻、24 h内、4 d进行托槽重粘接,24 h后托槽粘接强度达最大时进行抗剪强度测试,记录粘接材料残余指数. 结果:即刻、24 h内托槽重粘接酸蚀组、未酸蚀组之间无显著性差异,而4 d托槽重粘接酸蚀组、未酸蚀组之间有显著性差异,酸蚀组中4 d托槽重粘接抗剪强度最大.结论:即刻、24 h内托槽重粘接不需要酸蚀,4 d及4 d后粘接需要酸蚀;建议托槽脱落后尽早重粘接.     

硅涂层溶胶-凝胶法制备过程中碳酸氢钠促凝对氧化锆陶瓷粘接强度的影响

目的 探讨硅涂层溶胶-凝胶法制备过程中碳酸氢钠(NaHCO3)促凝对氧化锆陶瓷粘接强度的影响,为溶胶-凝胶法制备硅涂层的临床应用提供实验依据.方法 对比掺杂质量分数为1％、3％、5％、7％、10％的NaHCO3后氧化硅溶胶的胶凝时间,选取胶凝时间最短者进行后续实验.制作5组氧化锆-复合树脂粘接试件,A组:氧化铝喷砂;B组:氧化铝喷砂+摩擦化学法制备硅涂层+硅烷化;C组:氧化铝喷砂+溶胶-凝胶法制备硅涂层+硅烷化;D组:氧化铝喷砂+溶胶-凝胶法制备硅涂层过程中使用NaHCO3促凝+硅烷化;E组:氧化铝喷砂+氧化锆涂底剂处理.测试5组试件抗剪切强度,即粘接强度.结果 掺杂10％的NaHCO3后氧化硅溶胶的胶凝时间最短.B、C、D、E组粘接强度[分别为(10.24±2.78)、(7.36±1.59)、(9.79±2.07)、(8.39 ±0.49) MPa]均比A组[(4.12±0.52) MPa]显著提高,C和D组间差异无统计学意义(P＞0.01).结论 掺杂NaHCO3后氧化硅溶胶的胶凝时间缩短,涂层制备过程中使用NaHCO3促凝不影响氧化锆陶瓷的粘接强度.     

不同表面处理方法对纳米复合陶瓷与树脂水门汀粘接强度的影响

目的 评估不同表面处理对纳米复合陶瓷与树脂水门汀剪切粘接强度的影响。方法 将纳米复合陶瓷用计算机辅助设计/计算机辅助制作（CAD/CAM）技术切割成大小为10 mm×10 mm×3 mm的试件150块,并根据表面处理方法不同将试件按随机数字表的方法随机分为5组（n=30）：对照组、喷砂组、喷砂+硅烷组、酸蚀组和酸蚀+硅烷组。各组试件经过相应表面处理后,使用Single Bond Universal通用粘接剂+RelyX ^TM Ultimate Cliker ^TM树脂水门汀将树脂试件粘接于纳米复合陶瓷试件上,37 ℃蒸馏水中水浴24 h和30 d,万能试验机进行剪切粘接强度测试。结果 不同表面处理方法、不同的水浴时间都会影响到剪切粘接强度。喷砂+硅烷组的剪切粘接强度最大,与其他各组间差异均具有统计学意义（P<0.05）;对照组和酸蚀组间差异无统计学意义,但两组与其他组间差异具有统计学意义（P<0.05）;喷砂组和酸蚀+硅烷组之间差异无统计学意义（P>0.05）,但两组与其他组间差异具有统计学意义（P<0.05）。结论 喷砂、喷砂+硅烷、酸蚀+硅烷对纳米复合陶瓷表面处理,均可提高其与树脂水门汀的剪切粘接强度,喷砂+硅烷处理后剪切粘接强度最佳。     

玻璃渗透氧化铝陶瓷树脂粘接耐久性的研究

目的分析含有不同类型酸性树脂单体的硅烷偶联剂及不同类型树脂粘接剂的相互组合对玻璃渗透氧化铝陶瓷树脂粘接耐久性的影响。方法使用3种硅烷偶联剂处理玻璃渗透氧化铝陶瓷的表面,使用2种双重固化树脂粘接剂与之粘接。测量试件在0和30 000次冷热循环后的粘接强度。结果冷热循环前,粘接剂A与未硅烷化处理陶瓷间的粘接强度显著低于其他硅烷化处理组,粘接剂A、B与偶联剂B处理的陶瓷间的粘接强度显著低于其与偶联剂A和C的粘接强度。冷热循环30 000次后,粘接剂A与未硅烷化处理陶瓷组的试件全部脱落;而其他硅烷化处理陶瓷组中,只有偶联剂A处理的陶瓷表面与粘接剂A和B间的粘接强度达到了5 MPa以上。结论使用10-甲基丙烯酰氧癸基磷酸酯作为硅烷水解剂的硅烷偶联剂处理的玻璃渗透氧化铝陶瓷能够与不同类型的树脂粘接剂获得较好的粘接耐久性。     

表面处理对Cercon氧化锆陶瓷黏结强度的影响

目的:探讨适合牙科氧化锆陶瓷黏结的表面处理方法。方法:将烧结后的氧化锆陶瓷片分为4组,每组16片,分别采用4种方式(不处理,HF酸蚀 硅烷偶联剂,喷砂 硅烷偶联剂,硅烷偶联剂)处理氧化锆陶瓷片表面并与树脂黏结剂黏结,在水浴24h和水浴30d后测试其黏结抗剪强度,数据用SAS6.12软件加以统计分析,用扫描电镜观察4种处理后的陶瓷表面形貌。结果:喷砂处理后的氧化锆陶瓷的黏结强度为:(34.7±3.44)MPa(水浴24h),(31.5±3.34)MPa(水浴30d),和其他组黏结强度差别有统计学意义(P<0.01),而其他3组间差别均无统计学意义(P>0.05)。结论:喷砂处理的氧化锆陶瓷的黏结强度最高,喷砂是适合牙科氧化锆陶瓷黏结的表面处理方法。     

氧化锆陶瓷与三种树脂粘接剂粘接剪切强度比较

目的探讨适合牙科氧化锆陶瓷的粘接材料。方法将烧结后的氧化锆陶瓷片分为3组,每组32片,分别采用三种自酸蚀粘接剂RelyX Unicem、PanaviaTM F、Superbond C﹠B与喷砂后的氧化锆陶瓷片粘接,水浴24h和水浴30d后,测试其粘接剪切强度。数据用SAS9.12软件进行统计学分析,粘接断面用扫描电镜观察。结果 PanaviaTMF树脂粘接材料粘接强度最好,分别为（31.36±3.49）MPa（水浴24h）、（29.52±3.44）MPa（水浴30d）。Superbond C﹠B能够取得较好的初期粘接强度（31.85±3.61）MPa（水浴24h）,但水浴30d后明显下降至（21.32±2.58）MPa,P〈0.05。RelyX Unicem的初期（水浴24h）粘接强度最小为（13.29±3.05）MPa,P〈0.0001,但水浴30d后粘接强度为（12.06±2.28）MPa,未见明显降低,P（0.05。结论含有MDP磷酸单体的树脂粘接材料可以使牙科氧化锆陶瓷获得最好的粘接效果。使用不含无机填料的化学固化型纯树脂粘接剂可以取得较好的初期粘接强度但长期效果欠佳。一步法自酸蚀树脂粘接剂虽然没有很高的初期粘接强度,但粘接效果尚能持久。     

氧化物陶瓷与3种树脂水门汀初期粘接强度比较

目的:通过对2 种修复用氧化物陶瓷与3 种树脂水门汀的粘接抗剪强度比较,探讨适合牙科氧化物陶瓷的粘接材料.方法: 分别用3 种树脂水门汀Superbond C&B、RelyX~(TM)Unicem、Panavia~(TM) F与喷砂后的氧化锆(ZrO2)及三氧化二铝(Al_2O_3)陶瓷的粘接面粘接,37 ℃水浴24 h后测试其粘接抗剪强度,数据用SAS 9.12 软件进行统计学分析.结果: Al_2O_3陶瓷组间均有显著性差异(P<0.000 1), Superbond C&B粘接强度最高为(37.60±2.06) MPa. ZrO2陶瓷组中Superbond C&B与Panavia~(TM) F的粘接强度差异无显著性(P>0.05),RelyX~(TM)Unicem粘接强度最低为(13.29±3.05) MPa.结论: Superbond C&B、Panavia~(TM) F与氧化物陶瓷均具有较高的粘接强度,一步法自酸蚀粘接剂RelyX~(TM)Unicem虽然操作简便、提高了工作效率,但不如多步法系统获得的粘接强度大.     

纳米硅涂层对Cercon氧化锆陶瓷与牙本质黏结强度的影响

目的:探讨利用溶胶凝胶法进行纳米硅涂层表面处理对Cercon氧化锆陶瓷黏结强度的影响.方法:将烧结后的氧化锆陶瓷分为4组,每组16片,分别采用4种方式(空白对照、喷砂、喷砂+硅烷偶联剂、喷砂+纳米硅涂层+硅烷偶联剂)处理氧化锆陶瓷片表面,并通过树脂黏结剂与牙本质黏结,在水浴24h后测试其黏结剪切强度.采用SAS6.12软件包对数据进行方差分析,用扫描电镜观察处理后的陶瓷表明形貌.结果:喷砂+纳米硅涂层+硅烷偶联剂表面处理的氧化锆陶瓷的黏结强度最高,与其他各组黏结剪切强度的差别均有显著性(P=0.000):喷砂+硅烷偶联剂组与喷砂组之间差别无统计学意义(P=0.827);喷砂+硅烷偶联剂组和喷砂组与空白组比较均有统计学意义(P=0.001).结论:通过溶胶凝胶法在喷砂后的陶瓷表面制备纳米硅涂层配合使用硅烷偶联剂.可以显著提高Cercon氧化锆陶瓷的黏结强度.     

纳米硅涂层对玻璃渗透氧化铝陶瓷粘结强度的影响

目的：探讨利用溶胶凝胶法进行纳米硅涂层表面改性对玻璃渗透氧化铝陶瓷粘结强度的影响。方法：3组In-Ceram氧化铝瓷块分别施以“喷砂（P组）”、“喷砂＋硅烷偶联（PO组）”、“喷砂＋纳米硅涂层＋硅烷偶联（PTO）组）”的表面处理。制作陶瓷／复合树脂粘结体,室温下置蒸馏水中浸泡24h,微拉伸法测试各组试件粘结强度。结果：P组与PO组粘结强度较弱且无明显差异（P=0．797）,PTO组的粘结强度明显高于其他组（P〈0．05）。结论：通过溶胶凝胶法在喷砂表面制备纳米硅涂层后应用硅烷偶联剂可以显著提高In-Ceram氧化铝陶瓷的粘结强度。     

热酸溶液蚀刻对氧化锆粘接强度的影响

目的 研究牙科氧化锆经3种酸溶液加热处理后与树脂的初期粘接强度和粘接耐久性。方法 将80枚氧化锆瓷片分为5组,进行不同的表面处理,随后制作陶瓷/树脂粘接试样。其中,A组：经H2SO4/（NH4）2SO4混合液热处理,使用氧化锆底涂剂;B组：HF/HNO3混合液热处理,使用氧化锆底涂剂;C组：经H2SO4/HF/HNO3混合液热处理,使用氧化锆底涂剂;D组：氧化铝喷砂,使用氧化锆底涂剂;E组：摩擦化学法硅涂层,使用硅烷偶联剂。将粘接试样分为两部分,分别于水储24 h和40 d后进行剪切粘接强度（SBS）测试。扫描电镜（SEM）下观察3种酸处理和氧化铝喷砂处理氧化锆瓷片的表面形态。结果 老化前E组SBS最高,其余4组间差异无统计学意义;老化后A、B、E组显示了较高的SBS。水储老化40 d后A组和B组的SBS值较水储24 h时有显著性增加,剩余3组老化前后差异均无统计学意义。结论 热酸溶液蚀刻相对于喷砂的粗化方法能够显著提高氧化锆与树脂的初期粘接强度和粘接耐久性。     

喷砂对不同树脂与纯钛粘结抗剪强度及粘结耐久力的影响

目的探讨喷砂处理对不同树脂与纯钛粘结抗剪强度及粘结耐久力的影响。方法用牙科铸钛的方法制作φ5 mm×5 mm及φ4 mm×2 mm的圆柱形钛段各96个,两种规格的钛段配对(共96对)。分成实验组和对照组。实验组钛粘接表面用50μm Al2O3喷砂,对照组钛表面不做处理。分别用Super-Bond C&B(SB)、Panavia F(PF)和Rely X Unicem(RU)按生产厂商提供的要求将大、小钛段成对粘接。分为SB未喷砂、SB喷砂、PF未喷砂、PF喷砂、RU未喷砂、RU喷砂6组(每组16对)。将以上每组中的一半样品(每组8对)置于37℃水浴箱内24 h,,另一半样品水储24 h后再进行5 000次冷热循环。将样品固定于MTS测试机上进行剪切强度的测试,计算粘结抗剪强度值。不同粘结剂组的粘结抗剪强度采用考虑交互作用的两因素方差分析进行统计学分析。结果冷热循环前,RU未喷砂组的粘接抗剪强度最低,SB喷砂组粘接抗剪强度最高,为(28.03±8.40)MPa,5 000次冷热循环后,PF喷砂组粘接抗剪强度最高,为(27.12±8.68)MPa,RU未喷砂组最低。冷热循环前,SB喷砂组和SB未喷砂组,RU喷砂组和RU未喷砂组的粘接抗剪强度值差异有统计学意义(P<0.05)。5 000次冷热循环后,RU喷砂组和RU未喷砂组的粘接抗剪强度值差异有统计学意义(P<0.05)。SB未喷砂组、SB喷砂组5 000次冷热循环前、后的粘接抗剪强度值差异有统计学意义(P<0.05)。其余各组5 000次冷热循环前、后的粘接抗剪强度值差异没有统计学意义(P>0.05)。结论喷砂能显著提高铸造纯钛与SB、RU的粘接抗剪强度及粘结耐久力,但不是和所有树脂与纯钛的粘接抗剪强度及粘结耐久力成正相关关系。     

树脂类粘接剂对全瓷与牙本质之间粘接强度的影响

目的比较3种不同粘接剂对3种全瓷材料与牙本质之间抗剪切粘接强度的影响。方法样本为热压铸造陶瓷组、氧化铝渗透陶瓷组和氧化锆切削陶瓷组,每组各18片,各组再随机分为A、B、C3个小组,每小组6片。将收集的离体恒磨牙打磨至牙本质浅层,分别采用树脂类粘接剂RelyXTM ARC、PanaviaTMF以及Rely XTM Unicem与3种全瓷片粘接。所有试件均置于37℃人工唾液,24h后测试54个试件的抗剪切强度。结果热压铸造陶瓷组与氧化锆切削陶瓷组均为RelyXTM Unicem抗剪切粘接强度最高,而氧化铝渗透陶瓷组PanaviaTM F抗剪切粘接强度最高。结论对于3种不同全瓷材料,临床上可根据全瓷修复体的种类选择适当的粘接剂系统。     

自粘接树脂水门汀与两种粗化处理的二硅酸锂陶瓷的粘接性能评价

摘要］目的：评价自粘接树脂水门汀与喷砂和氢氟酸酸蚀两种方式粗化处理的二硅酸锂陶瓷的粘接强度及耐久性。材料和方法：制作二硅酸锂瓷片183个,烧结后随机分为2组分别进行氢氟酸酸蚀和喷砂,随后根据粘接策略的不同分为RU（RelyX Unicem）、RU200(RelyXTM U200)以及RV(silane+RelyX Veneer) 3个亚组分别制作粘接试件。各组试件一半于37℃下水储24h,另一半进行20000次冷热循环,随后测试剪切粘接强度。氢氟酸酸蚀、喷砂及未进行粗化处理的陶瓷试件采用扫描电镜观察表面形貌。结果：氢氟酸组产生显著高于喷砂组的粘接强度（p<0.05）;单纯应用自粘接树脂水门汀组的粘接效果与传统树脂水门汀结合硅烷预处理组无统计学差别（p=0.057）;所有组的粘接强度在老化后均显著降低（p<0.05）。结论：氢氟酸酸蚀可以获得较氧化铝喷砂处理更佳的粘接效果;自粘接树脂水门汀在无需硅烷预处理的条件下用于二硅酸锂陶瓷的粘接可获得较好的粘接效果。