不同包埋材料及方法对钴铬合金铸造收缩的影响

目的比较不同包埋材料和包埋方法对铸造钴铬合金全冠收缩的影响。方法制作相同的96个全冠蜡型。选用三种磷酸盐包埋材料分别进行有圈包埋和无圈包埋,用钴铬合金铸造。测量铸件边缘内径并用SPSS统计学软件对数据进行分析。结果不同包埋材料对铸件收缩具有显著性差异(P<0.01)。有圈包埋和无圈包埋对铸件收缩也具有显著性差异(P<0.01)。结论不同包埋材料对铸造收缩影响不同,无圈包埋时的铸造收缩小于有圈包埋。     

不同包埋材料对基底合金铸造收缩影响的实验研究

目的　比较不同包埋材料、不同包埋方法以及不同金属冠高度对铸造金属全冠收缩的影响,指导临床选择较为合适的材料和方法。方法　制作相同直径和厚度,高度分别为4 mm、6 mm和8 mm的全冠蜡型各96 个。选用3种磷酸盐包埋材料分别进行有圈包埋和无圈包埋,铸造后测量铸件边缘内径,对数据进行统计学分析。结果　(1)不同包埋材料对基底合金的铸造收缩的影响存在差异(P<0·01)。用水调拌的X-20 Chrome包埋材料铸件表现出较大的体积收缩率。GILVESTⅡS包埋材料和贺利氏包埋材料的膨胀能较好补偿合金的铸造收缩,铸件有较好的精密度。(2)不同包埋方法对基底合金的铸造收缩存在显著影响。无圈包埋的基底合金的铸造收缩小于有圈包埋。(3)不同冠高度对基底合金铸造收缩的影响无显著差异(P>0·05)。结论　不同包埋材料对铸造收缩影响不同,无圈包埋时的铸造收缩小于有圈包埋。     

铸圈的使用对基底合金铸造收缩影响的实验研究

目前常用的基底合金主要是镍铬(Ni—Cr)合金和钻铬(Co—Cr)合金：基底合金的铸造收缩大于贵金属合金，临床上常常利用包埋材料的膨胀来补偿铸合金的铸造收缩。本实验的目的是通过研究不同包埋方法对不同基底合金铸件收缩的影响，找出最佳的组合方式，指导修复体的制作。     

磷酸盐包埋料的膨胀:第一部分——凝固膨胀

磷酸盐包埋料是传统的钴铬钼高熔合金义齿支架的包埋材料,近来又逐渐应用于多种贵金属及非贵金属合金的冠、桥制作。磷酸盐包埋料具有几个重要特点:①为铸件收缩提供充分的包埋膨胀;②容易从高强度包埋材料中取出铸件;③能得到完整的、无孔的铸件,同时能减少铸造缺陷。本文研究了影响磷酸盐包埋料凝固膨胀的因素。     

不同包埋方法对三种基底合金铸造收缩的影响

目的 比较不同的基底合金铸造全冠在采用不同包埋方法时铸造收缩的差异。方法 使用环氧 树脂车制的模具压制相同内径,高度分别为4mm,6mm,8mm的全冠蜡型各72个,分别采用有圈和无圈包埋,使 用3种品牌的基底合金进行铸造,比较铸件的内径收缩值。结果 基底合金的种类、包埋方法对铸造收缩具有 显著影响(P<0.01),不同冠高度对铸造收缩的影响无统计学差异(P>0.05)。结论 不同成分的基底合金其铸造收 缩不同,铸圈的使用与否影响基底合金的铸造收缩。     

磷酸盐包埋料

合金铸造修复中，铸金的收缩补偿，主要依赖各种包埋料的膨胀。目前广泛使用的有石膏系，磷酸盐系和硅酸乙酯系包埋料。石膏结合系包埋料在加热到700℃以上时，石音分解放出SO2污染铸金．产生坚固的粘连，同时由于气体的逸出包埋料收缩，铸件的精度降低。     

不同粒度石英对钴铬合金铸件表面粗糙度的影响

目的评价包埋料石英粒度对钴铬合金铸件表面粗糙度的影响。方法分别用石英的临界粒度为1-0.5mm、0.5-0.2mm、0.2-0.088mm、<0.088mm的包埋料与硅溶胶调拌包埋,检测气孔率、体积密度、耐压强度;并包埋铸造24个2.5cm×2.5cm×0.5cm的钴铬合金铸件(其中每种包埋料包埋铸造6个铸件),用粗糙度测量仪检测铸造出的钴铬合金铸件的表面粗糙度。结果随着包埋料中石英粒度逐渐变细,显气孔率逐渐增大,体积密度逐渐减小,4号试样显气孔率最大,体积密度最小;随着包埋料中石英粒度的减小,钴铬合金铸件表面粗糙度逐渐减小,4号铸件表面粗糙度降低更多。结论通过减小磷酸盐包埋料的石英粒度可提高钴铬合金铸件表面光洁度。     

包埋料和热处理对自研贵金属合金铸造适合性的影响

目的　比较不同包埋料和热处理方法对牙科铸造贵金属合金BS 1金合金铸件铸造适合性的影响。方法　采用 2种包埋料 (F 1和Z 1包埋料 )包埋模拟后牙冠的帽状代型蜡型 ,用BS 1金合金铸造 ,铸件经过不同的热处理 (软化热处理 ,硬化热处理和恒温时效硬化热处理 )后试合于各自的石膏代型 ,在体视显微镜和金相显微镜下分别测试铸件的边缘适合性和组织面密合度 ,求各自的平均值 ,统计分析各组之间的统计学差异性。结果　F 1包埋料组的边缘差异明显小于Z 1包埋料组 (P <0 0 5 )。热处理对金合金铸件的铸造适合性无显著性影响。结论　BS 1金合金用F 1包埋料包埋铸造的铸件其铸造适合性优于Z 1包埋料组。热处理对其铸造适合性无显著性影响     

部分托牙学设计和制作(五)

<正> 七部分托牙的实验室制作——包埋铸造部分包埋是利用特制包埋材料涂布在蜡铸件的表面,经过烘烤后结成坚硬的模壳,在高温下有一定的热膨胀补偿合金体积的收缩,并能承受离心铸造时金属对模腔壁的冲击力,与金属不起化学作用能保持铸件原有的表面光洁度。目前包埋分内层和外层进行。内层包埋的方法有脱蜡形非真空内层包埋法;蜡形带模非真空包埋法及真空包埋法。包埋材料的不同其方法也有一定的差异。1.脱蜡形非真空内层包埋法:此种方法是目前既经济操作又方便的方法之一。材料为水解乙硅酸乙酯     

不同铸造条件对纯钛铸件表面粗糙度的影响

目的：探讨包埋料及铸造温度等铸造条件对纯钛铸件表面粗糙度的影响。方法：铸型用氧化锆包埋料内包埋后再用磷酸盐包埋料包埋或只用磷酸盐包埋料包埋片状蜡型，用ＬＺ型牙科铸钛机分别在室温、３００℃和９００℃条件下铸造Ｇｒ２型纯钛，并分别用磷酸盐和硅酸乙酯包埋料常规包埋铸造钴铬（Ｃｏ－Ｃｒ）合金作比较，使用表面粗糙度仪对铸件的表面粗糙度（Ｒａ）进行测定。结果：铸造纯钛时，使用氧化锆内包埋且铸型温度在３００℃或室温铸造的纯钛铸件Ｒａ值无显著差别（Ｐ＞０．０５），且低于其它条件下铸造的纯钛铸件和常规铸造的（Ｃｏ－Ｃｒ）合金的表面粗糙度（Ｐ＜０．０１）。结论：使用氧化锆内包埋且铸型温度在３００℃以下铸造Ｇｒ２型纯钛，其铸件表面粗糙度较小。     

不同包埋方法对钯银合金铸件边缘适合性的影响

目的:观察有圈包埋及无圈包埋方法对铸造钯银合金边缘适合性的影响。为临床制作钯银合金冠选择合适的包埋方法提供依据。方法:在同一石膏模型上制作40个钯银合金基底冠蜡型,分别进行有圈包埋和无圈包埋。铸件黏固于代型后从中线切成相等两份,检测每组基底冠边缘和轴壁相对应的黏固剂厚度, 研究相比边缘适合性。用SPSS统计学软件对本实验数据进行处理。结果:无圈包埋组试件的边缘适合性与有圈包埋组相比有显著性差异(P<0.05)。结论:钯银合金铸造采用无圈包埋时的适合性优于有圈包埋。铸造钯银合金采用无圈包埋,能够有较好的边缘适合性,为患者提供更完美的修复效果。     

不同包埋材料对Ti-6Al-7Nb合金铸造全冠适合性的影响

目的：研究不同包埋材料对Ti-6Al—7Nb合金铸造全冠适合性的影响，筛选出适合于临床应用的包埋材料。方法：采用氧化镁系、磷酸盐系、氧化锆系包埋材料包埋模拟后牙牙冠的帽状蜡型，用Ti-6Al—7Nb合金铸造，铸件组织面经喷砂后就位于各自的不锈钢代型上，在金相显微镜下分别测试铸件的边缘适合性和组织面密合度，统计分析各组均值之间的差异。结果：3种包埋料各点间隙均小于120μm，氧化镁系组和磷酸盐系组包埋材料铸出试件的各测量点间隙没有显著性差异（P〉0．05），氧化镁系组和磷酸盐系组边缘间隙值明显小于氧化锆系组边缘间隙值（P〈0．05）。结论：3种包埋料均适合于Ti-6Al—7Nb合金的包埋铸造，但氧化镁系组包埋料精度更高。     

不锈钢在牙科铸造中的应用——铸造性能、铸件机械性能和抗腐蚀性能

探讨了18—8不锈钢在牙科铸造中的应用,得到以下结果: (1)、18—8不锈钢的铸造性能较市售镍铬合金略差;有些镍铬合金铸件在去除包埋料时发生破碎,但18—8不锈钢没有这种现象。(2)、18—8不锈钢铸件的机械性能优良,其抗拉强度和伸长率均较镍铬合金为优。(3)、18—8不锈钢铸件的抗腐蚀性能优良。     

钛铸件表面反应层的组成和显微结构的研究

目的:研究氧化铝系包埋料铸出的钛铸件表面反应层的结构、组成及显微硬度。方法:利用扫描电镜、透射电镜及显微硬度测试仪对用氧化铝系包埋料铸出的钛铸件表面反应层的组成、显微结构及硬度分别进行了检测分析。结果:结果显示氧化铝质铸造模型铸出的纯钛铸件表面反应层共有2层,厚约50μm,最外面为氧化层,厚约为10μm,由Al2O3、MgO、Al2TiO5(Al2O3.TiO2)及TixOy等物质组成;第2层为合金层,厚约为40μm,由Ti3Al和Ti组成,由外向内Ti3Al逐渐减少,Ti逐渐增多。结论:铸件表面反应层的形成机制是当熔融的钛液注入氧化铝系包埋料模型中时,包埋料中的氧化铝以原子态的Al和O存在于熔融钛液中,冷却后生成TixOy和Ti3Al。     

低弹性模量钛铌锆锡合金铸件表面反应层结构的研究

目的:观察铸模温度对钛铌锆锡(Ti-Nb-Zr-Sn)合金铸件表面反应层结构的影响。方法:在两种铸模温度下(室温,300°C)进行合金的铸造。对铸件表面反应层的结构及显微硬度进行测试;采用SEM下的能谱分析(EDS)对铸件抛光前后的表面元素成份进行对比研究。结果:随着铸模温度的提高,Ti-Nb-Zr-Sn合金铸件表面反应层的厚度增加,表面硬度值增大。组织金相显示铸件表面反应层结构可分为3层。铸件表面抛光前元素Si、A1含量较高,抛光后则明显减少。且随着铸模温度的提高,Si的扩散深度及渗透量均有所增加。结论:为了减少Ti-Nb-Zr-Sn合金铸件表面反应层的厚度,应尽量降低铸模温度,同时应选择无Si的包埋材料。     

从金属熔铸性能谈口腔牙列修复用铸件制作失败原因

就日常工作中经常出现的因铸造缺陷导致失败的常见，借鉴工业铸造之理论，着重探讨了因铸造合金性能－充能能力、收缩性能、吸气性能等引起的铸件浇铸不全，铸件收缩，铸件热裂，铸件气孔，铸件氧化夹渣五个主要失败原因，并就五个失败原因的预防及部分补救措施，简要的提出方法。     

非贵金属烤瓷合金整铸固定桥的适合性研究

采用 CW—PA(Ni-Cr-Nb)烤瓷合金和 HCAEST(?)磷酸盐结合系包埋料,比较有圈包埋与无圈包埋两种包埋方法和蜡型立即包埋与存放24小时后包埋两种蜡型存放时间,考察三单位金属烤瓷固定桥整铸支架的适合性。结果,在本实验条件下,使用非贵金属烤瓷合金制作的整铸固定桥适合性较差;有圈包埋与无圈包埋之间无统计差异;蜡型不存放与存放24小时之间基本无统计差异;表明铸件的变形是不可避免的,这与固定桥的特殊形状有密切关系。     

快速加热型石膏包埋料对铸造精度影响的研究

目的研究快速加热型石膏包埋料包埋后放置时间对其膨胀及铸件铸造精度的影响。方法选用传统型石膏包埋料CRISTOBALITE P(CBP)、快速加热型石膏包埋料CRISTOBALITE PF(CBPF)和CRISTQUICK20(CQ)。根据包埋料类型及包埋后放置时间不同分组为CBP、CBPF-30、CBPF-60、CQ-20、CQ-40、CQ-60。分别测定各组包埋料的硬化膨胀率和热膨胀率。以六棱柱形状蜡型为铸件原型,应用各组包埋料包埋铸造,测量各组所得铸件的尺寸变化率。结果CBPF-30组、CQ-20组的硬化膨胀率和热膨胀率均小于CBP组。随着包埋后放置时间的延长,CBPF和CQ各组的硬化膨胀率明显增大,热膨胀率逐渐减小。CBPF-30组和CQ-20组包埋料所得铸件的收缩率均大于CBP组。CBPF两组所得铸件的尺寸变化率无差别,CQ3组所得铸件的尺寸变化率无差别。结论在一定限度内适当延长快速加热型石膏包埋料包埋后放置时间对铸件的铸造精度无明显影响。     

不同包埋方法对铸件边缘适合性影响的实验研究

目的　观察无圈包埋和有圈包埋对铸件边缘适合性的影响。方法　制作模拟后牙全冠外形的标准试件及圆管 ,于试件上制作 12个蜡型 ,并随机分为 2组 ,每组 6个蜡型。对同一种包埋料 ,采用两种包埋方法 ,即无圈包埋和有圈包埋 ,包埋模拟铸件后牙冠的帽状蜡型 ,铸造后铸件试合于原帽状试件 ,在体视显微镜下分别测试铸件的边缘适合性。结果　无圈包埋组铸件的边缘适合性与有圈包埋组相比有显著性差异 (P <0 .0 5 )。结论　无圈铸造可提高铸件的边缘适合性     

自制钛包埋方法和铸模冷却方式的研究

目的 综合考察不同包埋方法和铸模冷却方式对自制铸钛包埋材料纯钛铸件多种性能的影响。方法 研究自制铸钛包埋材料的一次包埋法和二次包埋法对纯钛铸件的流铸率和全冠铸造精度的影响,以及铸造后铸圈自然冷却方式和骤冷方式对纯钛铸件的反应层、力学性能及全冠铸造精度的影响。结果 一次包埋组和二次包埋组钛铸件的流铸率均为100％,但一次包埋组铸钛全冠适合性较好,达到临床要求。自然冷却组钛铸件表面的反应层厚度（115 μm）较骤冷组（100 μm）厚,铸件强度较骤冷组高（P<0.05）,而两组的延伸率无统计学差异：自然冷却组全冠适合性较好,达到临床要求。结论 自制铸钛包埋材料试料宜采用一次包埋法和铸模自然冷却方式。