自制美学涂层弓丝摩擦力的实验研究

目的：对自制美学涂层弓丝的摩擦力进行测试,并与普通不锈钢弓丝比较。方法：在干燥条件下,模拟临床牙齿移动,分别测定0．018″美学涂层不锈钢圆丝和0．018″普通不锈钢圆丝与3种美学托槽（陶瓷托槽、树脂托槽、带金属槽沟的陶瓷托槽）组合的摩擦力并进行比较。同时比较与美学涂层弓丝组合时,3种托槽之间的摩擦力大小。结果：在与3种美学托槽组合时,美学涂层不锈钢圆丝与普通不锈钢圆丝的摩擦力虽有不同,但无显著性差异。3种美学托槽与美学涂层弓丝组合时,陶瓷托槽的摩擦力明显大于树脂托槽和带金属槽沟的陶瓷托槽,而后两者之间无统计学差异。结论：此种美学涂层弓丝符合口腔正畸临床使用要求。     

不同直丝托槽与弓丝在后牙段摩擦力的实验研究

目的了解干燥条件下6种常用国内、外直丝托槽与弓丝组合时在后牙段所产生的摩擦力状况.方法在干燥条件下,测试6种直丝托槽与4种弓丝组合在后牙段的动、静摩擦力.结果 6种直丝托槽与弓丝组合所产生的动、静摩擦力,以AS托槽最小,有统计差异,其余5种托槽虽有差异,但无差异显著性.动、静摩擦力平均百分比从小到大依次为MR托槽、MS托槽、AS托槽、AR托槽、OP托槽、BS托槽.结论 1.本实验条件下,相同厂家生产的MBT托槽、颊面管比Roth托槽、颊面管显示较低的动、静摩擦力.2.选用国产直丝托槽时应注意支抗控制.     

不同自锁托槽摩擦力的实验研究

目的：探讨干燥条件下,被动自锁托槽系统与主动自锁托槽系统分别和不同弓丝组合时,在后牙段所产生的摩擦力差异.方法：在干燥条件下,分别测试2种被动自锁托槽系统（Damon 3,3M Smart clip）、2种主动自锁托槽系统（Tomy,Time 2）与3种弓丝（0.019×0.025英寸NiTi方丝、0.019×0.025英寸SS方丝、0.014英寸NiTi圆丝）组合在后牙段的动、静摩擦力.结果：0.019×0.025英寸NiTi方丝组中,被动自锁托槽与主动自锁托槽的摩擦力比较均有显著性差异,大小依次为Tomy＞Time2＞3M SmartClip＞Damon3自锁托槽的摩擦力;0.019×0.025英寸方丝组中,Tomy自锁托槽的摩擦力最大,然后依次为Time 2、3M SmartClip与Damon3自锁托槽（被动自锁托槽的摩擦力无显著性差异）;0.014英寸NiTi圆丝组中,4种自锁托槽的摩擦力无明显差异p＞0.05）.同一自锁托槽系统时,0.019×0.025英寸NiTi方丝的摩擦力最大,其次为0.019×0.025英寸SS方丝、0.014英寸NiTi圆丝.结论：在0.019×0.025英寸SS弓丝-自锁托槽组合中,被动自锁托槽系统产生的摩擦力＜主动自锁托槽系统（p＜0.05）：在0.014英寸SS弓丝-自锁托槽组合中,被动自锁托槽系统产生的摩擦力与主动自锁托槽系统的无明显差异（p＞0.05）.     

纳米TiO2陶瓷涂层托槽耐磨性研究

目的：对自行研制的纳米TiO2陶瓷涂层直丝托槽耐磨性进行测试,并与国产普通金属直丝托槽进行比较。方法：选取纳米TiO2陶瓷涂层直丝托槽与国产普通金属直丝托槽各5付,测试比较弓丝拉伸前后托槽表面光洁度、托槽-弓丝摩擦力,评估托槽耐磨性。结果：纳米TiO2陶瓷涂层直丝托槽较国产普通金属直丝托槽耐磨性好,弓丝拉伸前后托槽表面光洁度、托槽-弓丝摩擦力无明显改变。结论：纳米TiO2陶瓷涂层直丝托槽具有良好耐磨性,可以满足口腔正畸临床需要。     

舌侧矫治中摩擦力的影响因素

近年来舌侧矫治正逐渐成为国际正畸治疗的热门技术^[1]。滑动直丝弓技术越来越多的应用于舌侧正畸,托槽与弓丝之间的摩擦力直接影响了滑动力学效果^[2],正畸医生只有充分了解舌侧摩擦力的力学机制,才能更为有效地达到治疗目标、缩短疗程。因此,关于舌侧托槽与弓丝间滑动摩擦力的探究便尤为重要。本文就舌侧矫治滑动内收过程中摩擦力的研究进行综述。     

彩色不锈钢托槽和弓丝的摩擦力实验

目的研究新型的彩色弓丝和托槽染色前后摩擦性状有无改变。方法将通过化学着色法得到的彩色不锈钢托槽、弓丝与常用的托槽、弓丝两两交叉分为四组(无色丝-无色槽、无色丝-有色槽、有色丝-无色槽、有色丝-有色槽)与5种尺寸(0.016、0.018、0.017×0.025、0.018×0.025、0.019×0.025英寸)弓丝结合,测试干燥状态下的静摩擦力。结果不论圆丝或方丝,各弓丝、托槽组合间摩擦力没有显著性差异。不锈钢圆丝的摩擦力小于方丝。结论化学着色对弓丝、托槽的摩擦力没有影响。     

纳米陶瓷涂层托槽的表征及力学性能研究

目的：对自行开发研制的纳米TiO2陶瓷涂层直丝弓托槽的表面性能及力学性能进行初步测试,并与国产普通金属直丝弓托槽进行比较。方法：使用划痕实验法测试纳米陶瓷涂层材料与基体材料的结合强度;选取纳米TiO2陶瓷涂层直丝弓托槽与国产普通金属直丝弓托槽各3付,测试比较托槽槽沟表面光洁度、托槽-弓丝摩擦力。结果：纳米TiO2陶瓷薄膜涂层与托槽基底具有很强的结合能力。纳米陶瓷涂层直丝弓托槽与国产普通金属直丝弓托槽相比,具有良好的表面光沽度,且托槽。弓丝摩擦力明显减小。结论：纳米陶瓷涂层直丝弓托槽具有良好的表面性能及力学性能,可以满足口腔正畸临床的需要。     

传动直丝弓矫治技术与无托槽隐形矫治对错牙合畸形患者的临床效果对比研究

目的:研究传动直丝弓矫治技术与无托槽隐形矫治对错牙合畸形患者的临床效果.方法:选取2016年5月～2017年5月我院收治的错牙合畸形患者90例,按照随机数字表法将患者分为传动直丝弓矫治组、无托槽隐形矫治组各45例.传动直丝弓矫治组患者使用传动直丝弓矫治技术进行治疗,无托槽隐形矫治组使用无托槽隐形矫治进行治疗.对比分析对...     

正畸托槽与弓丝的摩擦力研究进展

随着滑动机制在固定矫治中的普遍应用,托槽与弓丝相对运动产生的摩擦力就显得尤为重要。摩擦力越大,牙移位的实际矫治力比例就越小,进而影响矫治效果。所以,为减小摩擦阻力,获得最有效的牙移位与最适的生物组织反应,国内外许多学者对正畸托槽与弓丝的摩擦力进行了大量的研究,本文就正畸托槽与弓丝摩擦力的研究进展作一综述。     

两种不同弹力结扎对滑动摩擦力大小影响的体外实验研究

目的通过体外实验研究MBT金属托槽应用两种不同的弹力结扎时滑动摩擦力的大小。方法选择3M公司的上颌第二双尖牙MBTmini金属托槽和0．46×0．64mm（0．018×0．025英寸）不锈钢弓丝,分别采用意大利Leone公司生产的Slide^TM结扎圈和美国TP公司生产的传统弹力圈结扎,应用自行设计开发的摩擦力测试仪,弓丝沿托槽低速滑动,并在滑动中保持特定的托槽——弓丝成角,共计12个角度。测量每一种弓丝、不同角度下的滑动摩擦力大小。结果在被动状态下两种结扎方式的滑动摩擦力均基本保持不变,Slide^TM结扎的摩擦力非常小,几乎可以忽略不计;在主动状态下,摩擦力随角度增加而增大,slide^TM结扎产生的滑动摩擦力仍明显小于传统弹力结扎。结论应用LeoneSlide^TM结扎圈,可以显著减小矫治器的滑动摩擦力。     

Tip-Edge矫治技术特点及临床应用

Tip—Edge矫治技术又称差动直丝弓矫治技术，是在传统直丝弓系统中应用差动力移动牙齿的基础上发明的，是自最初的方丝弓矫治器发明以来，固定矫治器中最重要的革新。作为一种直丝弓矫治器，通过托槽的独特设计，兼有传统直丝弓矫治技术与Begg矫治技术的优点，克服了目前厂为流行的直丝弓矫治器所存在的不足，从而促进了正畸牙齿的移动，减少了对支抗的需求。     

自制美学涂层弓丝表面形貌的研究

目的：对自制美学涂层弓丝表面粗糙度进行测试,并与传统不锈钢弓丝进行比较,在扫描电镜下观察弓丝的表面形貌。方法：分别测定经4种托槽（带金属槽沟的陶瓷托槽,普通托槽,陶瓷托槽,树脂托槽）摩擦过的及未经摩擦的0.018英寸的美学涂层不锈钢圆丝和0.018英寸的不锈钢圆丝的表面粗糙度,并在扫描电镜下观察弓丝的形貌特征。结果：未经摩擦过的涂层与未涂层弓丝间的表面粗糙度比较,无统计学意义;经托槽摩擦过的涂层与未涂层弓丝间的表面粗糙度比较,有统计学意义,且与不同托槽摩擦后弓丝表面粗糙度值不同,其中,与陶瓷托槽摩擦后的弓丝表面粗糙度和与带金属槽沟的陶瓷托槽,普通托槽及未摩擦的弓丝表面粗糙度存在统计学差异。结论：美学涂层弓丝符合口腔正畸临床使用要求。     

SPEED弓丝及其使用序列

SPEED托槽的主槽沟可容纳方形、矩形或SPEED弓丝对牙齿进行三维控制。弓丝机械作用和弹簧夹持续力量的共同作用 ,保证了托槽内置的正轴、转矩功能得到充分发挥。为了配合SPEED托槽 ,发挥SPEED矫治系统的高效性 ,SPEED矫治系统有其独特的弓丝 :SPEED超弹性弓丝 ,SPEEDD形弓丝、S     

人工唾液中直丝弓托槽与弓丝静摩擦力的实验研究

目的探讨人工唾液条件下,不同时间,几种直丝托槽与弓丝在后牙段的静摩擦力特点。方法在人工唾液条件下,4个时间段,测试4种直丝托槽与4种弓丝组合在后牙段的静摩擦力。结果0.46mm不锈钢圆丝的静摩擦力最小,0.48mm×0.64mm不锈钢方丝的静摩擦力最大。弓丝、托槽组合在人工唾液条件下作用15d静摩擦力最大、30d静摩擦力最小。结论0.46mm不锈钢圆丝的静摩擦力最小;人工唾液作用30d静摩擦力最小。     

自锁托槽和传统托槽摩擦力的实验研究

目的:测量自锁托槽和传统托槽与正畸弓丝成不同接触角角度时沿着各种弓丝滑动时所需克服的摩擦力大小,分析托槽、接触角、弓丝材料对弓丝与托槽之间摩擦力的影响.方法:本实验用于检测的托槽包括自锁托槽(DamonⅢ,In-ovation)和传统金属直丝弓托槽,所有托槽均选用上颌第一前磨牙托槽.应用Instron8841万能材料测试机测量托槽沿着各种弓丝(0.016in镍钛丝、0.016in澳丝、0.018×0.025in镍钛丝、0.018×0.025in不锈钢丝)滑动时摩擦力的大小.改变托槽与弓丝之间的角度,测量托槽与弓丝成不同角度时(0°、3°、6°、9°)摩擦力的大小.结果:自锁托槽的摩擦力在各种角度下均明显小于传统托槽.随着接触角的增加,自锁托槽和传统托槽摩擦力均增大,不锈钢丝和澳丝比镍钛丝摩擦力增加得更迅速.结论:托槽的类型、弓丝的材料和尺寸、接触角的变化对弓丝与托槽间摩擦力有显著的影响.自锁托槽能明显减小摩擦力.     

口腔正畸托槽与弓丝之间最大静摩擦力与静摩擦系数的实验研究

目的 设计一种体外装置,研究正畸托槽与弓丝之间的最大静摩擦和静摩擦系数.方法 实验选择了一种方丝托槽与两种直径0.4 mm的正畸钢丝,设计实验装置在干燥和有唾液条件下测量托槽与弓丝之间在不同正压力下的最大静摩擦力和静摩擦系数.结果 研究发现,在干燥条件下,国产弓丝与托槽之间产生的最大静摩擦力和静摩擦系数显著大于3 M弓丝,在有唾液时两者无显著区别.结论 不同条件下,弓丝与托槽之间产生的静摩擦力与静摩擦系数不同.     

弓丝与结扎方法对摩擦力影响的实验研究

目的:了解4种弓丝和2种结扎方法对托槽与弓丝摩擦力的影响。方法:在干燥条件下,按正交实验设计,使用LJ-500型拉力实验机的微型测力计,测试4种弓丝与6种直丝托槽组合及采用2种结扎法时在后牙段的动、静摩擦力。所得数据进行方差分析和二次响应回归分析。结果:在弓丝与所有托槽组合中,0.018英寸×0.025英寸(1in=2.54cm)的不锈钢方丝动、静摩擦力最小,0.019英寸×0.025英寸的不锈钢方丝动、静摩擦力最大,0.018与0.020英寸不锈钢圆丝介于两者之间,但0.018英寸圆丝的动摩擦力较大,0.020英寸圆丝的静摩擦力较大。动、静摩擦力平均百分比从小到大依次为:0.019英寸×0.025英寸方丝、0.020英寸圆丝、0.018英寸×0.025英寸方丝、0.018英寸的圆丝。弹力橡皮圈结扎的动、静摩擦力及动、静摩擦力平均百分比均大于不锈钢丝结扎。结论:0.018英寸的不锈钢圆丝不适宜滑动机制;在0.022英寸系统的直丝托槽中,用0.019英寸×0.025英寸不锈钢方丝关闭间隙,应尽可能加强支抗控制;干燥条件下弹力橡皮圈结扎不利于托槽、弓丝滑动。     

不同结扎方式对舌侧托槽静摩擦力的影响

目的：探讨在不同结扎方式下,舌侧托槽在牙弓后段所产生静摩擦力的差异。方法：测试2种舌侧托槽系统（STb、e·Brace）与4种弓丝（0．016英寸镍钼合金丝、0．016英寸不锈钢圆丝、0．016×0．022英寸镍钼合金丝、、0．016×0．022英寸不锈钢方丝）组合在3种结扎方式下的静摩擦力。结果：不同结扎状态下,舌侧托槽－弓丝间的静摩擦力有显著性差异（P＜0．05）。结论：舌侧托槽－弓丝组合的静摩擦力随结扎力的增大而增大。     

减数矫治中个体直丝托槽定位值的测量研究

目的：建立拔牙病例个体直丝托槽定位值。方法选择拔除上双尖牙、矫治后符合Ａｎｄｒｅｗｓ正常Ｈｅ的６０例患者,男女各３０例,平均年龄１３．５岁。直丝托槽在上下切牙部均位于临床牙冠中点,且矫正保持弓丝不含任何第二序列弯曲。于患者口腔内用Ｄｏｕｇｈｅｒｔｙ托槽定位器测量每一牙齿切缘或Ｈｅ缘至托槽中心的距离,并将以上数据按最近０．５ｍｍ舒入作数值修正,得出托槽定位的均值,将其上下移动０．５ｍｍ和１．０ｍｍ（     

双丝弓个性化舌侧托槽的计算机辅助设计

目的实现一种个性化托槽的计算机辅助设计,以便在临床矫治中显著减小前牙控根力,并且能够应用于拔牙病例。方法在包括患者牙根的整合牙颌模型上进行虚拟排牙,在排牙后的模型上绘制直丝弓和设计双丝直丝弓托槽,托槽通过托槽体的厚度补偿来实现弓丝的直丝化,在托槽上设计双槽沟,主槽沟为方槽沟,辅槽沟为圆槽沟,在主槽沟用方丝虚拟定位托槽后,用计算机辅助设计和制作的个性化托槽,将托槽的虚拟位置转移到患者牙齿上的实际粘接位置进行矫治。结果与方丝控根相比,双丝控根矫治力显著减小;唇侧或舌侧矫治时可以使用直丝弓,简化了临床弓丝弯制;虚拟排牙基于3D整合牙颌模型,可以在虚拟排牙中避免牙根的骨开裂、骨开窗和明显不平行。结论本研究为双丝弓个性化托槽的临床应用奠定了基础。