不同表面处理对Bio-HPP与PMMA粘结强度影响的研究

目的:采用喷砂、Nd:YAG激光对聚醚醚酮生物复合材料(Bio-HPP)进行表面处理,观察其对Bio-HPP与聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)间粘接效果的影响。方法:68个Bio-HPP试件随机分成4组:CG、SA0.05、SA0.35、LA;表面处理后,扫描电镜观察,测试表面粗糙度;试件与PMMA粘接后一半浸泡蒸馏水24 h,另一半冷热循环5000次,万能试验机测试剪切强度。结果:扫描电镜观察,LA,SA较CG表面粗糙;表面粗糙度:CG喷砂,Nd:YAG激光处理可以改变Bio-HPP表面形貌,提高Bio-HPP的粘接性能,适当提高喷砂压强有利于Bio-HPP与PMMA粘接的稳定。     

喷砂洁牙治疗的几点体会

随着我国物质生活水平的不断进步,人们的口腔保健意识和美观需求也在不断提高。喷砂洁牙是近几年口腔科临床开始常规应用的一种洁牙方法。广州军区广州总医院口腔科2005～2007年对1000多例患者进行喷砂洁牙,收到较好的社会效益和经济效益。笔者作为一名洁牙员,也积累了一定的实     

喷砂联合飞秒激光蚀刻对纯钛表面理化性能的影响

目的 纯钛表面喷砂处理后,利用飞秒激光蚀刻形成表面周期性微结构,初步评价其表面理化性能。方法 12个直径10 mm、厚4 mm的纯钛圆片样本,根据表面处理方式,随机分为喷砂组（S组）、喷砂酸蚀组（SA组）、喷砂飞秒激光蚀刻组（SL组）。采用扫描电镜（SEM）、X射线能谱仪（EDS）、激光共聚焦显微镜（CLSM）、高温润湿角测量仪,分析3种钛表面的表面形貌、化学成分、粗糙度及润湿性。采用 SPSS19.0 软件包对数据进行统计学分析。结果 SEM及CLSM观察显示,飞秒激光在喷砂钛表面蚀刻出均匀整齐的周期性微米级结构,SL组钛表面呈二级粗糙度复合结构。EDS分析显示,SL组钛表面Al元素减少（SL组4.37%SA组0.32>S组0）。表面粗糙度测量显示,SL组钛表面粗糙度显著增大 [SL组（7.33±0.38）μm>SA组（1.08±0.12）μm>S组（1.05±0.14）μm]（P<0.001）;表面静态接触角测量显示,SL组钛表面静态接触角显著减小 [SL组（34.4±2.5）°P<0.001）。结论 喷砂联合飞秒激光蚀刻纯钛表面具有优良的理化性能,是一种具有潜力的钛种植体表面改性技术。     

铸造桩表面喷砂处理对牙根抗折性能影响的体外实验研究

目的：研究铸造桩表面喷砂处理对牙根抗折性能的影响。方法：20颗近期拔除的单根第一前磨牙,根管治疗后于釉牙骨质界冠方1.5mm截冠,随机分为2组,铸造桩核及金属全冠修复。实验组铸造桩粘固前表面喷砂处理,对照组不作处理。试件包埋于丙烯酸树脂块中,在电子万能实验机上进行测试。结果：对照组牙根折裂强度为2.773±0.357kN,实验组牙根折裂强度为3.113±0.357kN,2组间差异具有统计学意义（P〈0.05）。结论：对铸造金属桩表面进行喷砂处理,可以提高桩核冠修复后牙根的抗折强度。     

陶瓷不同界面处理后体积丧失和形态学变化的研究

目的 研究陶瓷不同界面处理后，陶瓷的体积丧失量及界面结构的变化。方法 用喷砂和酸蚀方法处理Vita Mark Ⅱ和氧化铝玻璃渗透陶瓷表面，计算体积丧失量，并用电镜观察处理界面的变化。结果 喷砂对氧化铝玻璃渗透陶瓷表面结构改变大，氧化铝玻璃渗透陶瓷体积丧失量小于Vita Mark Ⅱ。结论 喷砂对氧化铝玻璃渗透陶瓷界面的处理，有利于提高粘结强度。喷砂条件掌握好，不会影响边缘适合性，而对于Vita Mark Ⅱ应避免用喷砂处理。     

粗化处理对新型骨植入钛合金的生物相容性影响

目的研究国内新研制的骨植入钛合金TZS进行喷砂并酸蚀处理对成骨细胞生物学行为的影响。方法采用SD大鼠体外原代培养方法培养成骨细胞，并将细胞分别接种于新型钛合金（ 光滑表面）及表面处理的材料表面，建立体外共同培养模型。采用MTT比色法检测第3天成骨细胞的增殖率，扫描电镜（ SEM）观察细胞形态学变化，培养第5天进行细胞碱性磷酸酶功能活性检测。结果喷砂与酸蚀处理组表面的成骨细胞，在3 d时的细胞增殖率与光滑组比较有统计学差异（ P<0.05）；5 d时的处理组碱性磷酸酶活性检测值与光滑组比较无统计学差异（ P>0.05）；SEM观察成骨细胞在喷砂与酸蚀组表面具有典型形态特征，伸展良好，具有丰富的板状、丝状伪足，优于光滑组。结论喷砂并酸蚀处理的新型钛合金在体外实验表现为不同程度的促进成骨细胞增殖及功能活性表达。     

喷砂技术对牙釉质和正畸托槽间黏结强度的影响

目的 观察牙釉质和托槽底板用喷砂技术表面处理后与复合树脂黏结的效果.方法 80颗人类前磨牙随机分为4组,均采用复合树脂黏结托槽.对照组(A组)根据产品使用说明黏结;喷砂组对托槽底部(B组)、釉质表面(C组)分别喷砂或同时(D组)进行喷砂处理后再做常规黏结.记录抗剪切强度和残留黏合剂指数(ARI).结果 酸蚀前用喷砂机对牙釉质和托槽底板表面分别进行喷砂处理的D组与A组、B组、C组之间的总体剪切强度和ARI记分差异有统计学意义. A组与B组、C组; B组与D组两两比较的剪切强度差异没有统计学意义.托槽底板和牙釉质表面同时经喷砂处理后获得了较高的黏结强度和较低的ARI记分.结论 对托槽底板和牙釉质表面同时喷吵处理可提高两者间黏结强度.     

喷砂处理对不同底面设计陶瓷托槽再粘接影响的实验研究

目的：探讨喷砂处理对不同底面设计的陶瓷托槽再粘接抗剪切强度的影响。方法：选取90颗因正畸拔除的健康前磨牙,随机抽取30颗用于制备脱落陶瓷托槽,其余60颗用于粘接实验。将60颗牙根据不同底面设计分成3大组：微隐窝底面组（A组）、微晶体底面组（B组）、树脂底面组（C组）,每大组分成2小组：新托槽组（n）、喷砂组（sb）,每组10颗牙。陶瓷托槽粘接于未经酸蚀处理的微湿的离体牙上,然后用去托槽钳小心取下,形成脱落托槽,对托槽底面进行喷砂处理,并在底面常规涂硅烷偶联剂。离体牙经常规牙面处理后,分别粘接新托槽及处理后的托槽,测定并比较各组抗剪切强度。结果：三组托槽初次粘接及再次粘接抗剪切强度分别为（12．4733±3．4326）Mpa和（9．1612±1．3261） Mpa;（12．7374±3．8999）Mpa和（6．7152±3．1876）Mpa;（9．5022±1．8801）Mpa和（6．6281±2．1187）Mpa,其中A组的抗剪切强度大于B组和C组的抗剪切强度,差别有统计学意义（P＜0．05）;B组和C组两者的抗剪切强度有差别,但无统计学意义（P＞0．05）。结论：三组陶瓷托槽再粘接抗剪切强度明显下降,但高于正畸临床所需的最低抗剪切强度值。其中微隐窝底面与微晶底面和聚合体网底相比,抗剪切强度下降最少,更适合喷砂处理。     

不同纯钛表面处理方式对托槽粘接强度的影响

目的:研究不同金属表面处理对金属托槽粘接强度的影响。方法:将40个纯钛试件根据不同的金属表面处理方式分成4组。A组:使用气动牙科喷砂机,垂直距离金属表面5 mm, 50μm Al_2O_3颗粒作为喷砂粉均匀喷砂30秒钟,流动水冲洗30秒,三用枪头吹干,涂布硅烷偶联剂。B组:使用气动牙科喷砂机,垂直距离金属表面5 mm, 50μm Al_2O_3颗粒作为喷砂粉均匀喷砂30秒钟,流动水冲洗30秒,三用枪头吹干。C组:涂布硅烷偶联剂。D组:空白组,不做任何处理。将40个金属托槽粘接于金属表面,测量剪切强度并进行统计分析。结果:喷砂+偶联剂组粘结强度高于喷砂组以及偶联剂组以及空白组,喷砂组粘结强度高于偶联剂组以及空白组,偶联剂组粘结强度高于空白组。结论:喷砂与硅烷偶联剂联合应用处理金属表面可以与托槽达到良好的粘接强度。