可切削氧化锆陶瓷与两种加工方式饰面瓷的初期结合强度

目的:研究可切削氧化锆陶瓷与热压铸法和粉浆涂塑法两种不同加工方式的饰面瓷之间的初期结合强度?方法:制作两种品牌的氧化钇稳定四方相可切削氧化锆陶瓷块各12个,分别以热压铸法和粉浆涂塑法在氧化锆陶瓷块表面制作饰面瓷块,随后测试各组试件的剪切结合强度,分析断裂模式,以扫描电镜和能量色散谱仪表征结合界面?结果:两种品牌的可切削氧化锆与两种加工方式制作的饰面瓷初期剪切结合强度差异无统计学意义?扫描电镜观察显示结合界面紧密,能谱分析显示热压铸法制备的饰面瓷/氧化锆界面处存在化学元素的相互渗透?结论:以热压铸法和粉浆涂塑法在氧化锆陶瓷基底表面制作饰面瓷不存在初期结合强度上的差异?     

三种饰面瓷与KAVOTM氧化锆构成双层瓷结构的结合强度分析

目的 研究不同饰面瓷类型及烧结方式对氧化锆-饰面瓷双层结构结合强度的影响.方法 选择KAVOTM氧化锆陶瓷作为底层材料,在其表面分别采用一种粉浆白榴石基饰面瓷(VITA VM9)和二种纳米氟磷灰石基饰面瓷(IPS e.max Ceram/IPS e.max.ZirPress)构筑氧化锫-饰面瓷双层结构,根据ISO 6872牙科陶瓷标准制作三点弯曲强度试样,根据表面处理方法将样品分为6组:第1组为粉浆涂塑烧结VITA VM9饰面瓷+牙本质瓷清洗烧结程序;第2组为粉浆涂塑烧结IPS e.max Ceram+衬底瓷(liner)烧结处理;第3组:粉浆涂塑烧结IPS e.max Ceram+牙本质瓷清洗烧结程序;第4组为:氧化锆表面直接熔铸IPS e.max ZirPress陶瓷;第5组为:经衬底瓷(liner)烧结处理后铸造IPS e.max.ZirPress铸瓷;第6组为:经牙本质瓷清洗烧结程序处理后铸造IPS e.max.ZirPress铸瓷.测试样品的三点弯曲强度,并用扫描电镜观察断裂后样品的饰瓷表面.结果 对于KaVoTM陶瓷而言,结合衬底瓷烧结处理或牙本质瓷清洗烧结程序处理后,采用传统粉浆饰面瓷饰面较热压瓷具有明显高的弯曲强度,扫描电镜观察界面的破坏类型主要为粘结性破坏.结论 氧化锆表面的薄层饰面瓷烧结对于改善饰面瓷对氧化锆表面的润湿性,提高界面结合强度有很大作用.     

氧化锆核瓷处理与饰面瓷工艺对瓷/瓷结合强度的影响

目的:研究染色或硅涂层处理对氧化锆核瓷粉浆涂塑和热压铸两种工艺饰面瓷结合的影响?方法:将制作氧化钇稳定四方相氧化锆(Y－TZP)瓷块分为6组(A1?A2?A3?B1?B2?B3),其中A1?B1组不处理作为空白对照,A2?B2组染色,A3?B3组表面以摩擦化学法制备硅涂层,随后A1~A3组以粉浆涂塑工艺制备饰面瓷,B1~B3组以热压铸工艺制备饰面瓷,测试各组试件的剪切结合强度和分析断裂模式,测试结果进行统计分析?扫描电镜观察各种表面处理Y－TZP核瓷的微观形态以及典型试件的断裂面形态?结果:不论经过何种表面处理,Y－TZP核瓷与粉浆涂塑法和热压铸法两种工艺饰面瓷之间的剪切强度值均无统计学差异(P > 0.01);当以粉浆涂塑法制备饰面瓷时,进行硅涂层处理的Y－TZP核瓷与饰面瓷的剪切强度值高于染色处理和不处理(P < 0.01);当以热压铸法制备饰面瓷时,Y－TZP核瓷与饰面瓷的剪切强度值不受表面处理因素影响(P > 0.01)?结论:染色和饰面瓷工艺对Y－TZP核瓷与饰面瓷结合强度不造成影响,以粉浆涂塑工艺制备饰面瓷时,硅涂层可提高双层瓷的结合强度?     

热压铸法与涂塑法金瓷结合强度对比性实验研究

目的:比较烤瓷合金通过热压铸法和涂塑法制备饰面瓷的金瓷结合强度?方法:制作钴铬合金(Co-Cr)?金铂合金(Au-Pt)铸件各12个,将InLinePoM压铸瓷块及VMK95瓷粉分别应用热压铸法和涂塑法制备在铸件表面,热压铸组(PoM)包括(A1组PoM/Co-Cr,A2组PoM/Au-Pt),涂塑组(VMK95)包括(B1组VMK95/Co-Cr,B2组VMK95/Au-Pt),测试各组剪切强度,分析界面断裂模式,以扫描电镜(SEM)观察金瓷结合界面形貌并进行能谱分析(EDS)?结果:PoM组金瓷结合强度高于VMK95组,同种饰面瓷加工方式Au-Pt组金瓷结合强度高于Co-Cr组,扫描电镜观察可见PoM组较VMK95组金瓷结合界面孔隙少,两组断裂方式均以混合破坏为主?结论:热压铸法在烤瓷合金表面制作饰面瓷金-瓷结合力更强?     

瓷面处理技术与陶瓷托槽的抗剪切力强度

目的在不同瓷面处理技术单独或联合使用,并用发光二极管进行光照的条件下,对陶瓷托槽的抗剪切强度进行比较。方法将30个表面光滑的瓷面随机分为3组,每组10个。每组瓷面处理如下:第1组:9.6%氢氟酸酸蚀2 m in,涂布硅烷偶联剂;第2组:氧化铝颗粒喷砂,9.6%氢氟酸酸蚀2 m in,涂布硅烷偶联剂;第3组:氧化铝颗粒喷砂,涂布硅烷偶联剂,用光固化树脂粘接剂将陶瓷托槽粘接于瓷面上,分别测量抗剪切强度。结果方差分析表明组间存在显著差异(P<0.001)。第3组的抗剪切强度最低(5.35±1.28,P<0.001)。第1组(11.10±1.45)和第2组(10.38±1.09;P>0.05)之间没有明显差别。结论应用氢氟酸和硅烷偶联剂处理瓷表面可获得最大的抗剪切强度。在应用氢氟酸和硅烷偶联剂之前喷砂没有增加粘接强度。     

氧化锆表面不同处理方式对锆瓷与饰瓷结合强度的影响

目的：探讨不同方式处理对氧化锆陶瓷与饰瓷结合强度的影响。方法：制作40个氧化锆瓷块、10个镍铬合金片，并按照表面处理方法分为5组，即喷砂组(A组)、结合瓷组(B组)、热酸蚀组(C组)、氧化锆空白对照组(D组)、镍铬烤瓷对照组(E组)。5组试件处理完成后，采用粉浆涂塑法烧结大小为4 mm×4 mm×2 mm的饰瓷。通过万能试验机对所有试件进行剪切强度测试，每组随机抽取一个样本在电子显微镜下进行界面破坏形貌分析。结果：剪切强度结果显示：与D组相比，A组和B组剪切强度差异均无统计学意义(均P>0.05)，且二者均显著小于E组(均P<0.05)；C组剪切强度值显著高于D组、A组和B组(均P<0.05)，但与E组相比差异无统计学意义(P>0.05)。结论：喷砂及烧结的结合瓷层对于增强锆瓷与饰瓷的结合强度无显著作用，热酸蚀可以显著增强锆瓷与饰瓷的结合强度。     

粘结剂对钛瓷结合性能的影响

目的　观察粘结剂对钛瓷结合性能的影响 .方法　铸造尺寸为 2 8mm× 3mm× 0 .5 mm纯钛试条 ,用 Vita钛瓷、Noritake钛瓷分别在使用粘结剂和不使用粘结剂条件下制作钛瓷复合试件 .采用三点弯曲测试法测定钛瓷结合力 .采用扫描电镜观察钛瓷结合界面 .结果　使用粘结剂的 Vita钛瓷试件的钛瓷分离加载 (7.2 3± 2 .5 4 ) N略大于不使用粘结剂的 Vita钛瓷试件的钛瓷分离加载 (6 .4 5± 1.75 ) N,但两者无显著差异 (P>0 .0 5 ) ;使用粘结剂的 Noritake钛瓷试件的钛瓷分离加载 (5 .5 3± 1.2 0 ) N大与不使用粘结剂的 Nori-take钛瓷试件的钛瓷分离加载 (4.12± 0 .97) N两者有显著差异 (P<0 .0 5 ) .结论　粘结剂对钛瓷结合具有一定的促进作用 .     

GI-Ⅱ型渗透陶瓷收缩率和弯曲强度测试

目的　测试 GI- 型渗透陶瓷收缩率和强度 ,为其临床应用提供依据。方法　粉浆涂塑氧化铝 ,制作坯体 ,112 5℃烧结 2小时 ,再分为两组 ,分别在 112 5℃和 110 0℃下用玻璃渗透 6小时 ,完成 GI- 型渗透陶瓷试件。而后测试坯体和渗透陶瓷的长度 ,计算收缩率 ,并用三点弯曲法测试渗透陶瓷强度。结果　 112 5℃渗透的渗透陶瓷收缩率、强度及 Weibull模数分别为 0 .2 89± 0 .15 5 %、36 7.7± 76 .1MPa和 4.79;110 0℃渗透的渗透陶瓷分别为 0 .2 5 3± 0 .0 43%、377.5± 6 4.4MPa和 5 .5 2。两者比较无统计学差异 (P>0 .0 5 ) ,但两组渗透陶瓷强度与30 0 MPa比较均有统计学差异 (P<0 .0 5 )。结论　渗透陶瓷收缩完全可以隙料和石膏膨胀所补偿 ,其强度能满足全瓷桥核型材料的要求 ,可供制作全瓷冠桥核型。     

采用CAD/CAM和玻璃渗透技术制作高强度全瓷冠的研究

目的　探索用 CAD/CAM切削加工和玻璃渗透技术相结合制作高强度全瓷基底冠的方法。方法　采用自行研制的部分烧结氧化铝块 ,经 Cerec CAD/CAM系统加工制作氧化铝基底冠 ,并经玻璃渗透完成高强度底冠的制作 ,再用 Vita alpha饰瓷制作完成全瓷冠。结果　与常规的 In- Ceram技术相比 ,本文方法无需复制耐火代型和 10小时的氧化铝基底冠的烧结过程 ,且由于预成的氧化铝块颗粒分布均匀 ,具有更强的毛细管作用 ,全冠的渗透时间由原来的 4小时缩短为 40分钟。结论　采用工业预成的瓷块 ,经牙科 CAD/CAM加工成一个形状复杂的修复体是未来全瓷修复的发展方向     

金属厚度对金瓷冠抗折强度的影响

目的　探讨金属厚度对金瓷冠切缘瓷抗折强度的影响 ,预防瓷折裂。方法　制作金属厚度为 0 2 ,0 4mm的前牙金瓷冠各 15个 ,分别测定其切缘瓷的抗折力 ,并观察瓷折裂形式。结果　金属厚度为 0 2 ,0 4mm的金瓷冠切缘瓷抗折力分别为 ( 93± 8 9)kg和 ( 115± 10 2 )kg ,差异有显著性 (P <0 0 5 )。前者更多见到金属边缘翘起变形所致的唇面大块瓷折裂。结论　金属厚度对金瓷冠瓷抗折强度有重要影响 ,金属厚度增加 ,金瓷冠瓷抗折强度亦增加     

水域环境下牙科饰面烤瓷强度的测定和Weibull统计分析

目的从断裂概率角度研究牙科烤瓷在水域环境下强度的分散性,分析其材料质地的均匀程度,为牙科烤瓷的强度可靠性评价和进一步的疲劳分析提供参考。方法分别采用SHOFUVintage体瓷、切端瓷、透明瓷制作瓷条,打磨加工成2mm×3mm×20mm标准试件,置烘箱中70℃干燥24h后置37℃人工唾液中浸泡30d备用。随机选取经人工唾液浸泡的20件试件在0.5mm/min加载速率下测试三点弯曲强度。用二参数Weibull法对数据进行分析。结果体瓷、切端瓷、透明瓷在人工唾液中浸泡30d后的强度分别是:(75.5±5.6)MPa,(73.6±5.0)MPa,(72.9±4.5)MPa。在人工唾液的Weibull模数(m)和特征强度(σ0)分别是:m=17.3,σ0=77.6MPa;m=16.5,σ0=76.0Mpa;m=16.1,σ0=75.5MPa。结论三种烤瓷材料在水域浸泡后的强度、Weibull模数和特征强度接近。Weibull分析相对单纯平均强度和标准差而言,更加充分地描述了材料在人工唾液环境中的强度特性。     

自制钴铬烤瓷合金机械性能的实验研究

目的：测试自制钴铬烤瓷合金的机械性能,为其临床应用提供参考。方法：实验分2组,A组自制钴铬烤瓷合金,B组BEGO钴铬烤瓷合金,金属规格均为12mm×4.7mm×5mm,瓷层规格均为4.4mm×3.8mm×2mm,采用剪切强度测试法观察金瓷结合力。结果：A组金瓷结合破坏力为（33.31±1.30）Mpa,B组金瓷结合破坏力为（34.60±1.12）MPa,统计分析二者差异无显著性（P〉0.05）。结论：自制钴铬烤瓷合金具有较强的金瓷结合力,值得在临床中广泛应用。     

基底瓷与饰瓷的厚度比对IPS Empress Ⅱ热压铸陶瓷抗弯强度的影响

目的：分析不同基底瓷与饰瓷厚度比对IPS EmpressⅡ全瓷复合材料强度、断裂方式和状态的影响。方法：测量IPSEmpressⅡ基底瓷、饰瓷,以及基底瓷与饰瓷厚度比分别为1：1和2：1的四组试件的三点弯曲强度。计算抗弯强度的平均值和标准差。体式显微镜观测试件的断口形貌,记录断裂状态和断裂源。结果：单层饰瓷的抗弯强度最小（62．7MPa）,增加饰瓷后的双层材料的抗弯强度明显小于基底瓷（190．2MPa）。基底瓷与饰瓷厚度比为1：1组和2：1组的抗弯强度没有显著差别。基底瓷与饰瓷厚度比为1：1组的断裂试件脱瓷比例高于2：1组。2：1组的断裂源位于基底瓷与饰瓷界面的试件多于1：1组。结论：增加饰瓷后的IPS EmpressⅡ双层材料的抗弯强度明显小于单层基底瓷的抗弯强度。饰瓷的厚度对IPS EmpressⅡ热压铸陶瓷全瓷内冠材料强度的影响较小。基底瓷与饰瓷的厚度比影响IPS EmpressⅡ双层试件的断裂方式和断裂源。     

两种瓷粉及三种纯钛不同组合制作纯钛烤瓷冠的强度对比研究

目的：比较两种瓷粉及三种纯钛不同组合对所制作纯钛烤瓷冠强度的影响。方法2015年1~6月分别选用Titankeramik与Duceratin Kiss两种瓷粉以及Ⅰ型、Ⅱ型、Ⅲ型三种纯钛,设计加工为A组(Titankeramik瓷粉+Ⅰ型纯钛)、B组(Titankeramik瓷粉+Ⅱ型纯钛)、C组(Titankeramik瓷粉+Ⅲ型纯钛)、D组(Duceratin Kiss瓷粉+Ⅰ型纯钛）、E组(Duceratin Kiss瓷粉+Ⅱ型纯钛)、F组(Duceratin Kiss瓷粉+Ⅲ型纯钛)共6组纯钛烤瓷冠样本,分别进行强度测试与扫描电镜观察。结果烤瓷冠强度由高到低排列顺位分别是E组、D组、F组、A组、B组和C组,强度分别为(1571.63±35.91)、(1490.27±48.12)、(1427.69±36.04)、(1413.96±34.82)、(1381.49±36.74)和(1319.23±29.75)。其中A组与C、D、E组,B组与C、D、E组,C组与E、F组,D组与C、E、F组,E组与F组比较差异有统计学意义(P<0.05);不同厂家纯钛与瓷粉的选择均对烤瓷冠强度有明显影响(P<0.01),扫描电镜观察结果显示,D、E、F组烤瓷冠的钛瓷接合面其钛层与瓷层基底相互交错,形成有一连续的反应薄层,接合紧密且形貌清晰,无明显裂纹与气泡;A、B、C组接合面相对接合不紧密,且可偶见裂纹与气泡。结论纯钛与Duceratin瓷粉所制作的纯钛烤瓷冠表现出了理想强度,建议在临床口腔义齿修复中优先使用。     

激光焊接对金瓷结合的影响

OBJECTIVE: This study was aimed to investigate the bonding effect of laser welding on ceramic fused to metal. METHODS: Ten laser welded CW-PA ceramo-alloy rods were fused with porcelain at fusion zone. The porcelain-metal bond strength was measured with pull-through test. SEM examination and EDAX analysis were performed. Ten non-welded CW-PA ceramo-alloy pull-rod plates were used as comparison. RESULTS: The results showed that the bond strength of laser welded sample was 41.32 +/- 6.69 MPa, approaching to 45.71 +/- 9.98 MPa of the non-welded sample (P > 0.05). The microscope displayed the interface compacted union of the two phase boundary. There was no change in the elements and their ratio at the fusion zone. CONCLUSION: These results indicate that laser welding does not affect ceramic fused to metal.     

纯钛表面电子束蒸镀钴铬合金涂层对钛瓷结合强度的影响

目的： 应用电子束蒸镀的方法于纯钛表面沉积不同厚度钴铬合金涂层以研究其对钛瓷结合强度的影响。 方法： 将60 个喷砂后的钛片(25.0 mm×3.0 mm×0.5 mm)随机分成实验组(A,B,C,D组)和对照组(E组) 5 组,实验组 喷砂后通过电子束蒸镀的方式于表面形成不同厚度的钴铬合金涂层,其厚度分别为20 nm(A组)、40 nm(B组)、60 nm (C组)、80 nm(D组),E 组仅喷砂处理。对电子束蒸镀完成后于纯钛表面形成的涂层进行扫描电镜(scanning electron microscope,SEM)观察及能谱(energy dispersive spectrum,EDS)分析,试件烤瓷后通过三点弯曲力学试验检测其钛瓷 结合强度,瓷剥脱后进行SEM和EDS分析以及钛瓷结合界面的SEM和线性分析。结果：A,B,C,D,E组钛瓷结 合强度分别为(36.11±1.17),(43.33±1.17),(39.95±2.22),(38.85±1.10)和(30.23±1.94) MPa。实验组钛瓷结合强度均高 于对照组(均P<0.05),且高于ISO 9693 规定的临床标准,其中B组(40 nm)的钛瓷结合界面结合紧密,无空洞及裂隙, 钛瓷结合强度和钛片瓷剥脱后表面瓷粉残留高于其他各组(均P<0.05)。结论： 通过电子束蒸镀的方式于纯钛表面形 成适宜厚度的钴铬合金涂层可提高钛瓷结合强度。     

复合树脂与玻璃陶瓷微拉伸粘接强度的体外研究

目的: 研究复合树脂与玻璃陶瓷的微拉伸粘接强度,以及树脂表面处理和老化对粘接强度的影响。方法: 制备离体牙牙本质块、树脂块及瓷试块,使用树脂水门汀粘固。根据粘固底物(牙本质与瓷或树脂与瓷)、不同树脂表面处理以及是否温度循环老化进行分组。对照组为牙本质与瓷粘固(A1、A2组);实验组为树脂与瓷粘固,对树脂表面不处理(B1、B2组)或分别进行以下处理,即甲基丙烯酸酯单体(C1、C2组)、硅烷化(D1、D2组)、粗化(E1、E2组)、抛光(F1、F2组)处理后再与瓷粘固。将粘固后的试块切为长方体试件,试件制备后即刻(A1~F1组)或经温度循环后(A2~F2组)测试微拉伸粘接强度。扫描电镜观察试件断面形态,采用单因素方差分析对所得数据进行统计学分析。结果: 老化前后,未经表面处理的树脂与瓷的微拉伸粘接强度[B1 (30.02±3.85) MPa,B2 (26.83±3.14) MPa]均高于牙本质与瓷[A1 (20.55±4.51) MPa,A2 (12.94±0.69) MPa](P<0.05)。与未行表面处理(B1、B2组)相比,经表面处理后树脂与瓷(C1~F1、C2~F2组)的粘接强度差异无统计学意义。结论: 树脂与瓷粘固,可获得不低于牙本质与瓷的粘接强度,对树脂进行甲基丙烯酸酯单体处理、硅烷化、粗化或抛光等表面处理不能有效提升树脂与瓷的粘接强度。