过渡层弹性模量对全瓷叠层冠应力分布影响的实验研究

目的 分析过渡层弹性模量对全瓷叠层冠应力分布的影响。方法 在上颌第一磨牙叠层冠有限元模型上，对照组过渡层弹性模量与饰面瓷同为70 GPa，实验组过渡层厚度为0.6 mm，弹性模量分别为175、150、100 Gpa，进行力的加载，对模型饰瓷表面最大主应力进行计算，导出最大主应力云图及各应力集中区最大主应力值。结果 实验组随过渡层弹性模量增加，所有最大主应力集中区的高应力区面积逐渐减小，饰面瓷加载区最大主应力值无明显变化，但次主应力集中区的最大主应力值下降，并且随着弹性模量的增加，下降幅度增加。结论 设计过渡层有利于分散全瓷叠层冠饰面瓷应力，并且其弹性模量越大分散效果越好。     

饰面瓷厚度对IPS e.max全瓷修复体颜色及透射率的影响

目的探讨不同饰面瓷厚度对IPS e.max全瓷修复体颜色及透射率的影响,发现规律,为完善全瓷修复体制作工艺及临床实践提供参考依据。方法将IPS e.max铸瓷材料制作成核瓷厚度为0.8 mm、牙本质瓷厚度为1.2 mm的总厚度为2.0 mm、直径为15 mm的圆盘状试件。试件表面每次均匀磨去0.2 mm,至其厚度为1.4 mm。每一厚度均测量其L＊a＊b＊颜色参数及透射率,并对结果进行统计学分析。结果随着饰面瓷厚度的增加,IPS e.max全瓷修复体的L＊值呈降低趋势,a＊值和b＊值无明显变化趋势;ΔE值呈降低趋势,且各厚度组间色差ΔE均大于1.5;T P值逐渐降低,C R值逐渐增加,可见光积分透射率逐渐降低。结论随着饰面瓷厚度的增加,IPS e.max全瓷修复体的色调无明显变化,明度、半透性和可见光积分透射率逐渐降低,对背景颜色的遮盖能力逐渐增强。     

三种前牙美学修复体边缘适合性的比较研究

目的 评价聚合瓷、CAD/CAM氧化锆全瓷及铸造陶瓷3种不同美学修复体的边缘适合度.方法 制作上颌中切牙全冠牙体制备标准金属代型一个,复制并灌注石膏模型后分别制作聚合瓷、CAD/CAM氧化锆全瓷及铸瓷基底冠各10个,并依次将其就位于金属标准代型上.在体式显微镜下对基底冠边缘与金属代型肩台之间的适合度进行观察,并用数字图像捕捉系统进行成像,用专业图像测量软件测量边缘缝隙宽度.最后计算各组10个样本的平均值,并进行比较.结果 聚合瓷、CAD/CAM氧化锆全瓷和铸瓷基底冠的平均边缘缝隙宽度值分别为(43.75±6.80)、(51.71±6.50)和(55.75±8.48)μm,3组之间的差异均有统计学意义,其中聚合瓷基底冠显著小于CAD/CAM氧化锆全瓷和铸瓷基底冠,而CAD/CAM氧化锆全瓷基底冠边小于铸瓷(P＜0.01).结论 3种美学修复基底冠的边缘适合度均在临床可接受范围,然而聚合瓷基底冠要显著高于其它两种美学修复冠.     

两种不同厚度椅旁CAD/CAM全瓷材料断裂强度的实验研究

目的:研究不同厚度对于椅旁计算机辅助设计与制作(computer aided design/compnter aided manufacturing,CAD/CAM)全瓷材料断裂强度的影响?方法:制备50颗离体牙试件,随机分为5组,分别与厚度为1.0?1.5?2.0?2.5?3.0 mm的椅旁CAD/CAM全瓷材料——Vita enamic瓷块和Vitablocs MarkⅡ瓷块,用panavia f树脂粘结剂粘固?粘固1 h后水浴24 h,测试其静态断裂强度值,并观察其断口形貌?结果:随着厚度增加,Vita enamic瓷块和Vitablocs MarkⅡ瓷块试件的断裂强度也逐步增加?在1.0~2.0 mm厚度组,Vita enamic瓷块和Vitablocs MarkⅡ瓷块试件的断裂强度值相近;在2.5~ 3.0 mm厚度组,Vita enamic瓷块的断裂载荷值较Vitablocs MarkⅡ瓷块显著增加?结论:Vita enamic瓷块具有与Vitablocs MarkⅡ瓷块相似的断裂强度?在厚度大于2.5 mm时,Vita enamic瓷块表现出更为优越的机械学强度?     

全瓷桩核的临床应用研究

目的:探讨Cosmopost全瓷桩核的临床适应证与修复效果。方法:分别制作全瓷桩核+铸瓷全冠、金属桩核+铸瓷全冠、金属桩核+金属烤瓷冠、活髓天然牙+铸瓷全冠各20个,用Shade-Eye电脑比色仪测定四者的Shade值,并与相邻天然牙的Shade值相比较,临床复查修复体颜色、形态、边缘适合性及松动、脱落、折断情况。结果:全瓷桩核+铸瓷全冠与金属桩核+铸瓷全冠、金属桩核+镍铬合金烤瓷冠在颜色上有差异,与活髓天然牙+铸瓷全冠无差异,全瓷桩核在外观颜色方面明显优于金属桩核(P<0.01)。全瓷桩核的边缘适合性与松动、脱落、折断率和金属桩核无统计学差异(P>0.05)。结论:与金属桩核相比,Cosmopost全瓷桩核颜色美观,有较好的边缘适合性和力学性能,临床上应严格掌握其适应证,积极推广应用。     

烤瓷金属基底冠制作中相关问题的初步探讨（摘要）

随着口腔修复技术的提高,金属烤瓷冠已日益普及,它不仅可恢复生理功能,同时也兼顾了美观,已被越来越多的人接受.但在制作过程要求有较高的制作工艺,特别是在基底冠的制作方面.本文就基底冠制作过程中的相关问题进行初步探讨. 1 金属基底冠的外形要求及存在问题 (1)金属基底冠的外形:要恢复牙冠的正确解剖形态,牙冠的最终形态要以基底冠来恢复,不能以瓷层来恢复.用牙本质瓷形成与与邻牙形态、大小相一致的外形,然后回切.切缘处切除宽约1mm,颈1/3部分保持原状的范围为回切范围.唇面回切后牙本质瓷厚度应不少于0.8mm.要为瓷面提供足够的空间,唇、颊面至少1.0mm,切端1.5～2.0mm.要尽可能保证瓷层厚度一致.瓷层过厚不仅能引起瓷裂,同时造成操作困难.     

金瓷全冠不同瓷层厚度的抗压强度分析

目的 :分析烤瓷熔附金属全冠不同厚度瓷的抗折裂强度 ,为临床牙体制备提供参考依据。方法 :用松风套装系列瓷粉及V.B钢。以5为标准 ,按常规方法铸造底及牙合面平行的钢代型 ,在代型上制作内冠 (0.3mm厚 )并在内冠上熔附0.6、0.8、1.0、1.2、1.4mm厚的金瓷全冠瓷层 (每组12个标本 ,共60个 ) ,将制成之金瓷冠以粘结剂粘结于代型上 ,至6mm直径钢球于牙合面中央 ,利用国产JWE -50型压力测试记忆0.1mm/min速度缓慢压力直至瓷崩裂 ,记录瓷裂时的压力值并作单因素方差分析。结果 :统计分析显示不同厚度瓷层之抗压强度无明显统计学差异 (P>0.05)。结论 :0.6～1.4mm5种不同厚度的瓷层抗压强度相似     

金属烤瓷全冠不同瓷层厚度的折裂强度分析

目的分析金属烤瓷全冠上不同厚度瓷的折裂强度,为临床制备提供参考依据。方法利用SHOFU套装系列瓷粉及V·B钢,按常规方法铸造底及牙合面平行的钢代型,在代型上制作内冠(0.3mm厚),并在内冠上熔附0.6、0.9、14.2、1.5、1.8mm厚的瓷层(每组12标本、共60标本),将制成之金瓷冠以专用粘结剂粘结于代型上,置6mm直径钢球于面中央,利用国产JWE-50型万能测试机以0.1mm/min速度缓慢加压至瓷崩裂,记录瓷裂时的压力值并作单因素方差分析。结果统计分析显示不同厚度瓷之折裂强度无明显统计学差异(P﹥0.05)。结论0.6～1.8mm五种不同厚度的瓷抗折裂强度相似。     

全瓷修复体界面仿生功能梯度层的优化设计

目的 探讨全瓷修复体界面仿生功能梯度层优化设计方案.方法 建立双层瓷/仿生功能梯度层/粘结剂/牙本质基底的三维平面有限元模型,根据所采用的核瓷材料的不同分为实验Ⅰ组(核瓷为氧化锆)和实验Ⅱ组(核瓷为二烯酸铝),进行三维有限元力学分析,并采用ANSYS软件中的一阶方法对功能梯度层弹性模量的梯度变化进行优化计算分析.以双层瓷/粘结剂/牙本质基底的三维平面有限元模型作为对照.结果 实验Ⅰ组功能梯度层中最大主应力为23.028 6 MPa,应力分布均匀且平稳过渡;而对照组在核瓷底部出现了应力集中,最大主应力值为100.25 MPa.实验Ⅱ组功能梯度层中最大主应力为15.966 5 MPa,应力分布均匀且平稳过渡;而对照组在核瓷底部出现了应力集中,最大主应力值为73.884 MPa.分别得到了实验Ⅰ、Ⅱ组功能梯度层内弹性模量梯度变化的优化曲线.结论 仿生界面功能梯度层能有效降低全瓷修复体核瓷底部的应力集中,其内部弹性模量的梯度变化存在优化方式.     

两种金属基底冠设计的金瓷冠抗压强度的比较

目的 探讨不同基底冠设计对金冠瓷抗压强度的影响.方法 对2种基底冠设计制作的30个前牙金瓷冠及天然牙进行抗压强度的测定,记录瓷折裂时的负荷.结果 金瓷冠比天然牙有更大的抗压强度;镶嵌型基底冠设计的金瓷冠比全瓷型基底冠设计的金瓷冠有更大的抗压强度.结论 采用镶嵌型基底冠设计能提高金瓷冠的抗压强度.     

一体化计算机辅助设计与制作氧化锆桩核的三维有限元分析

目的：采用三维有限元法,比较分析一体化计算机辅助设计与制作（ computer aided design and computer aided manufacture , CAD／CAM）氧化锆桩核修复的生物力学特点。方法：采用几何的方法分别构建一体化CAD／CAM氧化锆桩核（第1组）、预成氧化锆桩铸瓷核（第2组）、金合金桩核（第3组）上中切牙修复的三维有限元模型,分别通过牙轴与切缘垂直方向和与牙体长轴45°角斜下方向100 N加载,模拟上、下切牙相对时和下颌前伸运动时的两种受力情况。结果：垂直静加载下,无牙本质肩领设计,一体化CAD／CAM氧化锆桩核组牙根的最大Von-Mises应力值最小（11．02 N）,预成氧化锆桩组最大（13．17 N）,应力分布从切端向根方逐渐递减。2．0 mm高牙本质肩领存在时,桩核及牙根的最大Von-Mises应力值均减小。45°斜向静加载下,在无肩领设计时,一体化CAD／CAM氧化锆桩核的最大Von-Mises应力值最大（20．45 N）,金合金桩核的值最小（13．61 N）。2．0 mm高牙本质肩台存在时,牙根的应力值均有减小的趋势,金合金桩核修复组牙根最大Von-Mises应力值最大（14．10 N）,一体化CAD／CAM氧化锆桩核修复组牙根应力最小（13．38 N）。结论：通过三维有限元分析推测：相同根管直径的一体化CAD／CAM氧化锆桩核相比预成氧化锆全瓷桩铸瓷核和金合金桩核能更好地分担垂直和侧向的咬合力,并且能够降低牙根的应力分布,起到保护基牙,维护修复体完整性的作用。     

三种不同直径一体化计算机辅助设计与制作氧化锆全瓷桩核修复的有限元法分析

目的:采用二维有限元法,比较在功能状况下,上颌中切牙3种不同直径一体化计算机辅助设计与制作(computer aided design and computer aided manufacturing,CAD/CAM)的氧化锆全瓷桩核修复后,桩核及牙根的应力分布情况,为CAD/CAM一体化全瓷桩核的临床合理应用提供指导。方法:用上颌中切牙分别建立直径1.5 mm、2.0 mm、2.5 mm的一体化CAD/CAM氧化锆全瓷桩核修复后的二维有限元模型,基牙分为无肩领和2.0 mm高肩领两组,共6种模型。用100 N力,通过牙长轴与切缘垂直向加载和切缘下腭侧2.0 mm与牙体长轴45°角斜向加载,模拟上、下切牙相对时和下颌前伸运动时的两种受力情况。结果:在100 N垂直向加载下,直径为2.0 mm的一体化CAD/CAM氧化锆全瓷桩核的应力分布更加均匀,牙根的应力集中区位于桩末端的根管内侧壁,其力值随着桩直径的增大而增大;在100 N 45°角斜向加载下,所有一体化CAD/CAM氧化锆全瓷桩核和牙根的最大应力值是垂直向加载下的3倍以上,桩核的最大应力位于根管内桩的唇侧中1/3,应力集中不明显,牙根的应力集中区位于桩末端的外侧壁及根尖孔区。在2.0 mm肩领存在时,相同直径的桩核和牙根的最大应力较无肩领设计时减小。结论:在一体化CAD/CAM氧化锆全瓷桩核根管预备时2.0 mm的直径有利于应力的均匀分布,末端牙体预备要防止应力集中,前伸侧向力对牙根及桩核的影响较大,根尖1/3是可能发生根折的部位。     

股骨远端骨肿瘤不同缺损范围的有限元分析

目的：探讨股骨远端肿瘤型骨缺损,不同比例骨缺损的生物力学研究。方法：1例股骨远端患者,术前行64排螺旋CT扫描,建立股骨缺损5cm、10cm、15cm骨缺损的复合假体三维有限元模型,最后利用有限元分析软件ABAQUS6.9对该模型进行生物力学分析。结果：三组模型应力均未达到屈服应力,5cm骨缺损模型最大应力为2.1Mpa,最大位移为0.04mm。10cm骨缺损模型最大应力为5.8Mpa,最大位移为0.14mm。15cm骨缺损模型最大应力为11.07Mpa,最大位移为0.19mm。但其峰值均低于骨水泥疲劳强度。结论：骨水泥＋锁定钢板治疗股骨远端骨肿瘤不会引起股骨应力分布的明显改变。随着缺损范围的增大,引起填充骨水泥的位移增大,不利于骨折愈合。     

基于盆底肌三维模型的第二产程应力和应变分析

目的：探讨在阴道分娩过程的第二产程中,不同胎儿双顶径大小对盆底肌可能产生的损伤程度和部位。方法：收集女性盆底磁共振成像（MRI）的数据,基于三维建模重塑盆底肌模型,通过有限元探讨盆底肌在第二产程中的响应机制,根据模拟3种不同胎头模型的运动状态,进行应力分析、应变分析及最大位移分析。结果：通过盆底肌三维模型,成功建立了3种胎儿双顶径模型,分别为80 mm（D80）、90 mm（D90）、100 mm（D100）。应力分析显示,D80、D90、D100三种模型在0.15 s时最大等效应力分别为0.0782、0.0804、0.2509 MPa,胎儿双顶径越大,盆底肌的最大等效应力值和最大主应力值越大,且峰值都出现在耻骨尾骨肌与骨架附着处。应变分析显示,D80、D90、D100三种模型在0.15 s时的主应变值分别为0.3215、0.3336、0.2710 MPa,胎儿双顶径越大,盆底肌的最大主应变值越大,且峰值都出现在耻骨尾骨肌,即盆底肌与骨架附着处。最大位移分析显示,D80、D90、D100 三种模型肛提肌Z方向最大位移差分别为50.36、50.68、52.51 mm,肛提肌X方向最大位移分别为127.11、140.21、129.38 mm。位移云图显示,第二产程中整个盆底肌发生了巨大的变形,其中肛提肌被拉伸明显,在竖直方向被拉伸128.90%～131.27%（主要是耻骨尾骨肌部分）,在水平方向被拉伸181.59%～200.30%。结论：阴道分娩第二产程中,胎儿双顶径越大,盆底肌的最大等效应力值和最大主应力值越大,最大主应变值越大,且峰值都出现在耻骨尾骨肌与骨架附着处;第二产程中整个盆底肌发生了巨大的变形,肛提肌尤其是耻骨尾骨部分是受到拉伸最大的肌肉。     

Three-dimensional finite element analysis of weakened roots restored with different cements in combination with titanium alloy posts

Restoration of endodontically treated teeth with flared root canal and thin walls near the cervica part is frequently a challenge for dentists. It becomes especially complex when the involved teeth have previously undergone treatment for caries, fractures endodontic-access preparation, canal instrument ation, and other idiopathic causes.1,2 These problems result in loss of tooth structure and consequent reduction in tooth resistance to myriad o intraoral forces. 3,4 A number of guidelines have…     

舌侧矫治器关闭间隙上前牙牙周膜应力变化的三维有限元分析

目的：利用已有的舌侧矫治三维有限元模型并进行加力运算,分析个体化舌侧矫治滑动法关闭上颌拔牙间隙阶段,在颊、腭侧不同力值、不同加力组合方式加力时,上前牙的牙周膜应力分布规律,指导临床应用。方法：建立舌侧矫治三维有限元模型,在ANSYS 11.0软件中分别模拟：（1）上颌第二磨牙作为支抗牙进行单独颊侧加力（力值0.75 N、1.00 N、1.50 N）;（2）单独腭侧加力（力值0.75 N、1.00 N、1.50 N）;（3）颊、腭侧同时加力（颊侧加力1.00 N+腭侧加力0.50 N、颊侧加力0.75 N+腭侧加力 0.75 N、颊侧加力0.50 N+腭侧加力1.00 N）,分析3种加力方式下上前牙牙周膜的最大主应力、最小主应力和von Mises应力的峰值及分布。结果：（1）单纯颊侧加力时（0.75 N、1.00 N、1.50 N）最大主应力：初始,在侧切牙牙周膜唇侧颈部及尖牙牙周膜腭侧及远中颈部均受压应力,随着加力增大,压应力值及牙周膜受压应力范围增大。最小主应力：初始,在侧切牙牙周膜腭侧颈部及尖牙近中颈部受拉应力,随着加力增大,拉应力值及牙周膜受拉应力范围增大,在中切牙的近、远中颈部牙周膜也出现拉应力区。von Mises应力：初始,牙周膜受应力区集中体现的部位为侧切牙唇、腭侧颈部及尖牙远中颈部,随着加力增大,应力值及牙周膜受力范围向根方扩大,最终,尖牙近中颈部牙周膜也出现应力集中区。（2）单纯腭侧加力（0.75 N、1.00 N、1.50 N）最大主应力：初始,尖牙牙周膜远中偏腭侧颈部,及侧切牙远中偏颊侧和腭侧颈部的牙周膜受压应力,随着加力增大,压应力值及牙周膜受压应力范围增大。最小主应力：初始,侧切牙远中邻面颈部及尖牙近中邻面颈部受拉应力,随着加力增大,拉应力值及牙周膜受拉应力范围增大。von Mises应力：初始,牙周膜受应力区集中于尖牙腭侧及近远中邻面偏腭侧的颈部,随着加力增大,应力值及牙周膜受力范围增大,最终在尖牙牙周膜颈部腭侧远中处出现了应力集中区。（3）颊腭侧同时加力时：最大主应力：压应力一直应力集中于尖牙远中偏腭侧颈部牙周膜。最小主应力：拉应力的应力集中区在颊侧加力大于腭侧加力时为侧切牙腭侧颈部牙周膜,随腭侧加力的增大,拉应力应力集中区转移到尖牙牙周膜的近中颈部。von Mises应力：颊腭侧同时加力,牙周膜所受的综合应力较单纯颊（腭）侧加力小。结论：单纯颊侧加力关闭拔牙间隙时,侧切牙及尖牙牙周膜为主要应力集中区,应力大小和范围随施力增大而增大;单纯腭侧加力关闭拔牙间隙时,尖牙牙周膜为主要应力集中区,当力值增大过程中,应力大小和范围增大;采用颊、腭侧不同加力方式组合,压应力的应力集中点均在尖牙远中牙周膜区域,拉应力的应力集中区颊侧加力大于腭侧加力时出现在侧切牙腭侧颈部,随腭侧加力力值增大转移到尖牙近中;综合应力分布情况下颊侧加力1.00 N+腭侧加力0.50 N时,牙周膜应力分布更为均匀,同时应力水平最小。     

对比切削与胶态成型工艺制作的氧化锆陶瓷的透光性与遮色效果

目的：利用切削素烧瓷块法与三维（three dimensional,3D）胶态成型法制作遮色效果不同的3种氧化锆陶瓷,对比其在不同厚度下的透光性及对异色离体牙的遮色效果,为临床口腔修复提供材料选择依据。方法：制备90片直径14 mm的A2色氧化锆圆盘试件,分成3组（n=30）：（1）CZ组,采用计算机辅助设计（computer aided design,CAD）/计算机辅助制造（computer aided manufacturing,CAM）切削素烧瓷块法;（2）NZW组,采用3D胶态成型法,试件内表面无多孔遮色层;（3）NZY组,采用3D胶态成型法,试件内表面有多孔遮色层。3组试件根据厚度0.6 mm、1.0 mm、1.5 mm再分成3个亚组（n=10）。选用因牙周病拔除的中、重度异色前牙10颗,唇面打磨成大于 6 mm2×6 mm2的平面。暗盒中用Crystaleye比色仪在黑、白背景下分别测量9组试件的色度值（CIE1976 L*a*b*）,计算透光性［半透性参数（translucency parameter, TP）］。将每组试件与牙齿唇面依次粘接并测量色度值。选标准比色片A2中1/3色度值作为对照,计算试件粘接后同对照色的色差ΔE。以One-way ANOVA和Bonferroni法对数据进行统计分析。结果:（1）3组氧化锆试件在0.6 mm、1.0 mm、1.5 mm 厚度下的TP值分别为：CZ组14.09、12.31和10.45,NZW组19.84、16.54和12.44,NZY组14.81、13.16和11.92。每组试件的3个亚组间透光性均显示为0.6 mm组>1.0 mm组>1.5 mm组,厚度相同的亚组间透光性均显示为NZW组>NZY组>CZ组。（2）3组氧化锆试件粘接后在0.6 mm、1.0 mm、1.5 mm厚度下与对照色的色差ΔE分别为：CZ组10.77、9.94和8.50,NZW组6.84、5.89和5.29,NZY组4.16、3.92和3.67。每组试件的3个亚组间色差值均显示为0.6 mm组>1.0 mm组>1.5 mm组,厚度相同的亚组间色差值均显示为CZ组>NZW组>NZY组。结论：3种氧化锆试件在厚度相同的情况下,透光性均为3D胶态成型技术制作的内表面无遮色处理组试件最好,而遮色效果均为3D胶态成型技术制作的内表面有遮色处理组试件最好,且其厚度在0.6 mm时即可获得较好的遮色效果。     

垫底材料弹性模量对髓腔固位冠修复后上颌前磨牙应力分布的影响

目的: 构建根管治疗后上颌前磨牙经髓腔固位冠修复后的三维有限元模型,分析髓室底垫底材料弹性模量对应力分布的影响。方法: 利用显微CT扫描逆向建立上颌第二前磨牙缺损的三维有限元模型,模拟髓腔固位冠进行修复。实验组采用4 种不同弹性模量的材料:光固化玻璃离子(3M Vitrebond)、流动树脂(3M Filtek Z350XT Flowable Restorative)、高强度玻璃离子(GC Fuji Ⅸ)和后牙复合树脂(3M Filtek P60)进行垫底,4 种不同类型材料的弹性模量依次是3 657、7 300、13 130、19 700 MPa。垫底厚度选择为1 mm,设无垫底材料修复为对照。采用轴向和侧向载荷(30°)分别加载200 N的力,观察应力分布情况,比较应力集中部位及应力峰值的差异。结果: 各模型牙本质和粘接层上的von Mises应力峰值(轴向/侧向加载时)如下:(1)无垫底材料时牙本质19.39/70.49 MPa,粘接层6.97/17.97 MPa;(2)光固化玻璃离子垫底时牙本质19.00/69.75 MPa,粘接层6.87/16.30 MPa;(3)流动树脂垫底时牙本质18.78/69.33 MPa,粘接层6.79/16.17 MPa;(4)高强度玻璃离子垫底时牙本质18.71/69.20 MPa,粘接层6.74/16.07 MPa;(5)后牙复合树脂垫底时牙本质18.61/69.03 MPa,粘接层6.70/16.01 MPa。具有不同弹性模量的垫底材料在相同加载条件下,在牙体组织上应力集中的部位相似,主要集中于牙颈部。侧向力加载时,应力集中的位置与轴向力时相比无明显变化,但应力值增加。有垫底层存在时,牙颈部的应力集中与无垫底层时相比缓解。随着垫底材料的弹性模量不断增加,逐渐接近牙本质的弹性模量,测得的剩余牙体组织及粘接层上的von Mises应力峰值下降。结论: 使用与牙本质弹性模量相近的后牙复合树脂类材料进行适宜厚度的粘接垫底,有利于缓解髓腔固位冠修复后上颌前磨牙牙颈部和粘接层的应力集中。     

股骨远端肿瘤性缺损两种不同内固定方法抗弯曲特性的三维有限元分析

通过三维有限元法对股骨远端肿瘤性缺损交锁髓内钉和加压锁定钢板两种内固定方式的抗弯曲生物力学特性进行对比评价,判断何种生物力学更稳定,为临床应用提供依据。选取一例健康男性全股骨进行CT断层扫描,模拟股骨远端肿瘤性缺损,采用锁定钢板和交锁髓内钉内固定方法,建立骨肿瘤三维有限元模型,导入ABAQUS进行有限元分析,在1000N载荷作用下,比较锁定钢板和交锁髓内钉抗弯曲的应变和应力分布情况。结果显示,两组模型应力均未达到屈服应力,两种模型在1000N作用下呈线性分布,锁定钢板的抗扭转特性大于髓内钉的,锁定钢板的应力分布比较均匀,最大主应力86．52Mpa,最人应变是5．749×10^-4,髓内钉的最大应力为91．25Mpa,最大应变是5．644×10^-4。由此认为,临床上锁定钢板和交锁髓内钉都能成功治疗骨肿瘤,满足临床内固定需要。弯曲状态下,锁定钢板的应力分布更加均匀,但在抵抗变形方面,髓内钉比锁定钢板更好,具有较大临床应用价值。