两种交联处理后猪小肠黏膜下层单轴拉伸性能比较

目的　寻找一种理想的猪小肠黏膜下层(small-intestinal submucosa, SIS)交联处理方法。方法　将来自同一个体的猪SIS分别进行戊二醛处理和亚甲基蓝光氧化交联处理，与新鲜组用相同的方法在万能实验机上做沿管腔纵向单轴拉伸测试，并对极限抗张强度σ(下标 max)、断裂应变ε(下标 m)和0.3MPa 应力下的弹性模量(E)处理研究。结果　三组极限抗张强度分别为(6.01±1.43)、(6.96±0.93)和(12.94±2.03)MPa，戊二醛处理后的SIS在强度上有较大改善，但是组织变得僵硬；亚甲基蓝光氧化交联处理后的SIS强度改善不是特别明显，柔韧性增强。结论　该研究首次使用戊二醛交联和亚甲基蓝光氧化交联方法对猪SIS进行了处理,并比较了与新鲜猪SIS沿管腔纵向单轴拉伸测试力学性能的差异，并证明可以发展光氧化交联方法使其成为一种有效的SIS交联手段。     

自体静脉移植血管的应力应变关系及其相关组织形态学研究

本文研究了自体移植静脉的应力应变关系 ,将狗股静脉移植于股动脉 ,术后 6个月切取移植静脉进行轴向及环向的单轴拉伸实验及组织形态学观测 ,并和正常股静脉、股动脉的应力 应变关系及组织形态学进行了比较。结果表明 ,轴向移植静脉及正常静脉、动脉的应力 应变关系可表示为 :T =C1 (eα1(λ-1 ) - 1) (T <10kPa)和T =C2 eα2 (λ-1 ) - β(T≥ 10kPa) ,环向应力 应变关系可表示为 :T =C3(eα3(λ-1 ) - 1)。移植术后的静脉与正常静脉、动脉相比 ,轴向和环向静脉的应力 应变曲线均向左移 ,移植术后血管管壁组织结构的刚度比正常静脉、动脉的大 ;比如 ,移植静脉和正常静脉、动脉轴向的α2 (mean±SD)的值分别为 :34 .0 6± 7.30、19.2 1± 2 .35和 11.68± 0 .2 636,环向的α3(mean±SD)的值分别为 :55.76± 2 0 .16、2 7.56± 2 .82和 2 3 .0 8± 1.2 74 1,这显示了移植血管管壁组织在术后硬化的特性。组织形态学的研究表明 ,移植术后血管的管壁材料组份及结构发生了变化 ,管壁弹性纤维含量与正常静脉相比无显著差异 ,但远低于正常动脉 ;例如 ,弹性纤维在正常动脉、静脉及移植血管中的含量分别为 (mean±SD) :4 8.9± 4 .3、19.6± 0 .6和 19.9± 2 .7,说明移植血管并未出现动脉化趋势。此外 ,移植术     

胫股关节半月板松弛函数的实验研究

目的　研究正常国人急性外伤致死的成人新鲜尸体半月板的力学性质 ,为临床提供生物力学参数。方法　对 5具正常国人新鲜尸体胫股关节半月板的一维拉伸力学性能和拉伸应力松弛粘弹性力学性质进行测试。结果　得出了半月板一维拉伸的破坏载荷、伸长比、Lagrange张应力、La grange张应变等实验数据。以多项式用最小二乘法对拉伸实验数进行拟合 ,得出了半月板的应力 应变关系表达式和应力 应变曲线。获得了半月板应力松弛曲线和数据 ,归一化应力松弛函数数据和曲线 ,以及半月板的G(t)表达式。根据准线性理论还得出了髌骨软骨的松弛函数K(λ、t) =G(t)T(e) (λ)的表达式。结论　髌骨软骨单向拉伸最大载荷为 40± 3N ,伸长比为 1 .3 69± 0 .0 48,张应力为 7.2 7± 0 .5 9MPa ,应变为 43 .8± 6.6%。应力松弛主要发生在 1 2 0 0s以内。应力松弛曲线是以对数关系变化的。     

髌骨软骨拉伸应力松弛蠕变实验研究

目的　研究正常国人 8具新鲜尸体髌骨软骨的力学性质 ,为临床提供生物力学参数。方法　对正常国人新鲜尸体髌骨软骨一维拉伸力学性能和拉伸应力松弛、蠕变粘弹性力学性质进行实验研究。结果　获得了髌骨软骨一维拉伸的破坏载荷、伸长比、张应力、张应变等测试结果 ,以多项式用最小二乘法对拉伸实验数据进行拟合 ,得出了半月板的应力 -应变关系表达式和应力 -应变曲线。还得出了应力松弛、蠕变数据、曲线和归一化应力松弛函数、归一化蠕变函数数据、曲线。对实验数据以最小二乘法进行处理 ,得出了G(t)表达式 ,根据准线性理论得出了半月板的松弛函数K(λ、t)=G(t)T(e) (λ)的表达式。结论　髌骨软骨单向拉伸最大载荷为 3 8.5 4± 4.1 8N ,伸长比为 1 .3 1 2± 0 .0 1 8,张应力为 6.65± 0 .83MPa ,应变为 3 4.0± 3 .6%。应力松弛曲线是以对数关系变化的 ,蠕变曲线是以指数关系变化的     

颈椎旋转手法对兔颈动脉粥样硬化血管 拉伸力学特性的影响

目的 研究颈椎旋转手法对兔颈动脉粥样硬化血管拉伸力学特性的影响,为颈椎旋转手法的安全性提供依据。方法 20只雄性新西兰兔随机分为2组,每组各10只,均饲高脂饮食12周建立动脉粥样硬化动物模型。12周后对实验组兔行颈椎旋转手法,每日左、右各旋转1次,共4周;对照组不作手法处理。手法结束后处死兔,取双侧颈动脉,利用生物组织材料力学试验机测定颈动脉拉伸最大载荷、最大形变、平均载荷、弹性模量和断裂延伸率等指标以及输出应力—应变曲线。结果 实验组颈动脉拉伸最大载荷(1.36±0.35) N,最大形变(6.84±2.08) mm,平均载荷(0.44±0.30) N,弹性模量(4.30±2.66) MPa,断裂延伸率(83.08±51.32)%;对照组颈动脉拉伸最大载荷(2.92±0.65) N,最大形变(9.23±2.62) mm,平均载荷(1.17±0.63) N,弹性模量(3.71±0.60) MPa,断裂延伸率(154.19±34.32)%。其中,实验组颈动脉拉伸的最大载荷、平均载荷和断裂延伸率明显小于对照组（P<0.05）;而最大形变以及弹性模量在两组中差异无统计学意义（P>0.05）。结论 经颈椎旋转手法后,颈动脉粥样硬化血管的拉伸力学特性下降,应注意颈椎旋转手法操作的力度和幅度,以免伤及颈动脉。     

下腔静脉肝后段的观测及其临床意义

目的 :研究下腔静脉肝后段口径变化规律以及与肝静脉开口的关系。方法 :选用福尔马林固定的离体无病变肝脏 3 4例 ,直角规测量内径 ,剖开管腔观察管壁形态及肝静脉开口情况。结果 :下腔静脉肝后段近心端内径为 ( 2 3 .8± 1.1)mm ,狭部内径为 ( 18.0± 1.4)mm ,远心端内径为 ( 2 0 .2± 1.5 )mm ;狭部管腔内多形成纵行皱襞 ;肝左、中、右静脉开口于下腔静脉肝后段上 1/4段 ,口径较大的肝小静脉开口于肝后段下 2 /4段。并使该段中上部形成一向左开放的夹角 ,其平均角度为 ( 15 9.7± 2 .8)°。结论 :下腔静脉肝后段狭部和腔内纵襞的存在 ,为该段狭窄性疾病和血栓形成的解剖学基础     

主动脉零应力状态与种属的关系:猪与鼠

把血管壁用垂直于其纵轴的两平面截出一段环,再将此环沿某一径向放射状剖开,管壁就会张开一定角度。这说明血管的零应力状态并不是圆管形,而是某一开口形状。这一开口形状内表面中点至内表面两端连线间的夹角定义为开放角。以往已对鼠主动脉的开放角做了许多研究,本文报告了猪主动脉的最新测试结果,以期揭示其种属差异。二者都在主动脉弓段沿130°线剖开时有最大开放角,但在胸主动脉区有显著差异。在胸主动脉中段,猪主动脉开放角几乎不变,约为60°;而鼠主动脉开放角变化较大,其下端降到10°。     

猪胸主动脉血管各向异性力学性能的实验研究

目的 研究猪胸主动脉血管各向异性的力学特性。 方法 收集21条猪胸主动脉血管并分成3组。沿每条血管的轴向剖开并展成平面,以展开后血管的长方向（即血管轴向）0°为起始角,逆时针方向分别切取30°、 45°、 60°、90°、120°、 135°、 150°、180° 8个角度方向的样本。以1、5、10 mm/min的加载速率分别对3组样本进行单轴拉伸测试,以获得血管样本在8个不同方向及3种加载速率下的弹性模量和极限应力。 结果 不同角度样本的应力 应变曲线呈现出不同的黏弹性行为;随着样本角度的变化,从30°开始,弹性模量逐渐增大,到90°时弹性模量最大,然后逐渐减小,直到180°;极限应力与弹性模量的变化规律基本一致。不同加载速率对弹性模量和极限应力的结果具有明显的影响,但对血管的各向异性度影响较小。结论 猪主动脉血管呈现较强的各向异性,研究结果为有限元分析建模中材料属性的赋值提供参数参考,对理解血管生物力学特性具有重要的意义。     

异种骨内固定器力学性能的实验研究

目的了解牛骨材料及其构件的力学强度[抗拉、抗压、抗折(弯曲)和抗扭(剪切)强度].方法将材料分为天然、处理和构件(即产品)三组并制成标准试件,用规定设备按标准方法进行检测.结果(1)牦牛股骨拉伸、压缩、抗折、扭转极限应力分别为106.35±3.45、127.60±2.65、225.9±4.1、53.45±1.55(MPa),胫骨拉伸、压缩、抗折、扭转极限应力分别为114.96±1.46、184.75±3.25、211.35±2.45、51.9±0.5(MPa).湖区水牛胫骨拉伸、压缩、抗折、扭转极限应力分别为1 28.1±11、195.8±9.4、167.4±1 2.7、54.25±0.75(MPa).(2)E0气薰灭菌对牛骨材料的力学性能无明显影响,幅照灭菌对牛骨材料的力学性能稍有影响.(3)处理后,牛骨螺钉、圆钉的抗折强度较材料有所降低,而抗拉强度、抗压强度、抗扭强度变化不大.结论牛骨是一种力学性能良好,适合制作内固定构件的高强度生物材料.     

离体猪气管异向力学特性及数值模拟研究

目的 研究猪气管和主支气管各向异性的力学性能,通过有限元数值模拟确定描述气管变形的本构模型。方法 将收集的猪气管沿轴向剖开并展成平面,以展开后的气管长度方向0°为起始角度,逆时针方向获得30°、60°、90°、120°、150°、180°共6个角度方向的标本。利用电子万能试验机分别对6个角度方向标本进行单轴拉伸试验,获得标本在不同角度方向的应力和应变。采用Mooney-Rivilin超弹性模型对实验数据进行非线性拟合,得到模型材料特性参数,建立气管和主支气管有限元模型,并进行拉伸数值模拟。结果 不同角度的气管标本拉伸呈现出不同的应力-应变;在气管中,30°、120°和150°方向样本的应力范围为1.0~1.5 MPa,60°和90°方向标本的应力范围为0.5~1.0 MPa,180°方向标本的应力范围为2.5~3.0 MPa;在主支气管中,30°、60°和150°方向标本的应力范围为0.8~1.0 MPa,90°和180°方向标本的应力范围为1.4~1.8 MPa,120°方向标本的应力范围为0.4~0.6 MPa,气管与主支气管有着明显的差异。经有限元模拟验证,Mooney-Rivilin本构模型适合于描述气管的小变形行为。结论 猪气管呈现较强的各向异性,Mooney-Rivilin模型可以表征气管小变形行为。研究结果为临床治疗中气管切除重建及支气管镜等手术器械介入治疗提供理论依据。