钛合金铸造支架可摘局部义齿临床疗效观察

目的 观察用钛合金铸造金属支架进行可摘局部义齿修复的临床疗效.方法 2003～2006年制作45件钛合金铸造支架可摘局部义齿,戴入后追踪观察2年,了解义齿使用情况及基牙健康状况. 1年后将其与48件钴铬合金支架及塑料基托义齿的修复效果对比.结果 1年后钛合金支架义齿功能良好率为93.3%,基牙健康状况良好;不良症状明显低于钴铬合金支架及塑料基托义齿.结论 钛合金铸造支架可摘局部义齿具有良好的功能,适合于治疗义齿的临床应用.     

纯钛铸造支架可摘局部义齿的临床应用对比研究

目的：对比研究纯钛铸造支架、钴铬合金支架、塑料基托可摘局部义齿修复的临床疗效。方法：选择90件肯氏I类设计修复义齿,分别用三种义齿修复方法,戴用后半年～2年进行临床观察。结果：钝钛铸造支架叮摘局部义齿质量轻,佩戴舒适,咀嚼功能良好。结论：纯钛铸造支架可摘局部义齿可获得良好的临床效果。     

罕见可摘局部义齿多种基托材料过敏1例报告

可摘局部义齿为临床常见缺失牙修复方法 ,分铸造和冷弯卡环两种类型。基托可分为甲基丙烯酸甲酯基托和金属铸造基托 (目前常用镍铬合金或钴铬合金 )。但对以上三种基托均过敏者仍属罕见 ,报告如下。患者刘×× ,女 ,38岁 ,中学会计。 2 0 0 0年 3月 16日来我院口腔科就诊修复缺失牙。查 :76 5 42 2 45缺失 ,余留牙健康 ,对关系好 ,故常规基牙预备 6近中支托凹 ,冷弯卡环设计 3 36 ,1周后义齿制作完成 ,戴入良好 ,2日后复诊 ,诉基托内痒痛。查基托下大面积粘膜充血。咬关系好 ,义齿基托与口腔软组织密合 ,因常见口腔文献报道 ,有对树脂…     

钴铬合金铸造支架可摘局部义齿的临床疗效(附1032件义齿的临床分析)

目的：观察钴铬合金铸造支架可摘义齿的临床疗效。方法：随访１９８８年～１９９６年间８６８例戴用钴铬合金铸造支架可摘义齿计１０３２件的患者，以义齿功能和基牙健康状况作为评价指标。结果：１年～２年义齿功能良好率为９７．６％，基牙健康率为９７．３％；３年～４年义齿功能良好率为９４．２％，基牙健康率为６８．１％；５年～８年义齿功能良好率为８６．５％，基牙健康率为４８．２％。结论：钴铬合金铸造支架可摘局部义齿具有良好修复效果。     

隐形卡环在铸造支架式可摘局部义齿中的应用

目的：探讨隐形卡环在支架式可摘局部义齿中的临床应用效果。方法：55例患者制作83件隐形卡环支架式可摘局部义齿修复体,观察义齿的使用效果。结果：除1件修复体因咬合过紧致牙面脱落、一件修复体基牙脱落外。其余修复体使用效果良好,无基牙及牙周组织破坏。结论：只要选择合适的适应症,采用隐形卡环支架式可摘局部义齿修复可取得良好的临床疗效。     

弹性树脂与铸造支架在义齿修复中的应用(附28例报告)

目的设计一种联合义齿以解决传统可摘局部义齿易显露金属卡环影响美观的问题.方法用弹性树脂制作可摘局部义齿的基托及唇侧固位体,结合铸造支架,制作联合可摘局部义齿,修复28例因多数后牙缺失或前后牙均有缺失须在前牙区设计固位体的病例,行联合义齿修复.结果联合可摘局部义齿具有良好的美观效果及咀嚼功能.结论联合可摘局部义齿兼有弹性树脂和铸造支架的优点,可作为临床上选用的一种修复体.     

面接触冷弯卡环丝与弯制钳的临床应用

可摘局部义齿是修复牙列缺损最常用的一种修复体 ,卡环是可摘局部义齿最主要的固位体。自 1996年开始作者使用改良冷弯卡环制作可摘局部义齿 ,临床试用后取得了满意的效果[1] 。改良冷弯卡环使用圆形不锈钢丝锤扁磨改成半圆形后弯制卡环臂 ,卡环体及肩部使用扁圆过渡段和圆丝成     

三臂卡环的改良弯制方法

卡环是可摘局部义齿最常用的直接固位体，三臂卡环是卡环中最基本的类型，也是制作好其他各类卡环的基础。我科技工室采用从连接体开始弯制三臂卡环的改良弯制方法制作可摘局部义齿，与传统弯制卡环方法制作的可摘局部义齿相比较，小连接体更易成形、卡环肩与基牙近缺隙侧邻面非倒凹区贴合紧密、卡环对基牙的轴面角包绕更密合。     

钴铬合金铸造支架可摘局部义齿的临床疗效：附1032件义齿？…

目的：观察钴铬合金铸造支架可摘义齿的临床疗效。方法；随访１９８８年～１９９６年间８６８例戴用钴铬合金铸造支架可摘义齿计１０３２件的患者，以义齿功能和基牙健康状况作为评价指标。结果：１年～２年义齿功能良好率为９７．６％，基牙健康率为９７．３％，３年～４年义齿功能良好率为９４．２％，基牙健康率为６８．１％，５年～８年义齿功能良好率为８６．５％，基牙健康率为４８．２％。结论：钴铬合金铸造支架可摘局部义齿     

铸造与冷弯卡环基牙菌斑致龋菌分析

目的 初步探讨可摘局部义齿卡环对基牙健康的影响。方法 对铸造、冷弯卡环可摘局部义齿初截一周前后,基牙菌斑中的主要致龋菌进行分析比较。结果 铸造卡环组初戴一周后,基牙菌斑中粘性放线菌与变形链球菌的百分比分别上升了２．３％和３．８％;冷弯卡环组初戴一周后,上述细菌百分比分别上升了５．９％和３．３％,二者间差异有显著性;铸造卡环组粘性放线菌上升的百分比显著低于冷弯卡环组。结论 可摘局部义齿卡环会增加基牙     

弹性镶嵌技术在后牙游离端缺失修复中的应用

目的:针对后牙游离端缺失,以弹性义齿技术与合金铸造支架技术相结合制作可摘义齿,观察其临床疗效.方法:通过物理镶嵌原理使弹性义齿材料与金属网格支架相结合,前牙区以弹性义齿仿龈卡环代替以往的金属卡环,尽量减少金属基托的体积.结果:经过2年多的临床应用,患者普遍感觉较美观、轻便、舒适,功能良好;客观检查前牙区美观,基牙及义齿稳固,抗摆动性能强于金属卡环.结论:弹性镶嵌技术针对后牙游离端缺失而言,不失为一种适合国情的新技术,完全符合设计目的.     

纯钛铸造支架可摘局部义齿的临床应用

目的 探讨太铸造支架可摘局部义齿的临床应用。方法 选择６２名缺牙患者，采用精 铸造技术，用ＤＥＮＴＡＵＲＵＭ Ｔｉ２２材料进行铸造支呆可摘局部义齿修复，制作修复体６８件，患者戴用后１～２年作临床观察。结果 钝钛铸造支架义齿质轻，基托薄，卡环具有弹性，固位好，戴用舒适，易适应。结论 临床上使用此种金属制作的义齿具有很好的修复效果，值得推广应用。     

非贵金属铸造卡环弹性极限及其相应卡抱力的研究

目的　研究非贵金属铸造卡环的弹性极限及其相应卡抱力。方法　成品磨牙铸造卡环蜡经包埋、铸造、喷砂、超声波清洗后制得 5种钴铬合金和 1种 18 8镍铬不锈钢铸造卡环试件。应用万能材料试验机测试采集试件加载变形及其卸载回复全过程的电信号 ,通过A/D转换器将电信号转换成数字信号并贮存于计算机中 ;应用福州大学中心实验室基于MATLAB平台开发的计算机绘图软件处理分析、计算铸造卡环弹性极限及其相应卡抱力。结果　不同品牌的钴铬合金铸造卡环弹性极限及其相应卡抱力不同 ,18 8镍铬不锈钢铸造卡环的弹性极限及其相应卡抱力最低。在进入倒凹长度为 5 0mm、铸造卡环支撑处的厚度和宽度分别为 (0 71± 0 0 3)mm和 (1 31± 0 0 3)mm时 ,铸造钴铬合金卡环依材料生产厂商不同 ,其弹性极限范围是 0 2 8～ 0 33mm ,相应的卡抱力范围是14 4 2～ 19 2 8g。 结论　在临床工作中 ,应根据不同厂商生产的铸造钴铬合金 ,结合倒凹长度、坡度及卡环粗细选择进入倒凹的深度 ,以获得较理想的固位效果。     

非游离端可摘义齿与固定义齿牙槽骨承力的变形分析

目的：观察非游离端可摘义齿与固定义齿受载前后基牙牙槽骨的变形。方法：选用新鲜人尸离体上下颌骨，制备左下第一恒磨牙缺失模型，先后用铸造三臂卡环为固位体的可摘义齿及整铸双端固定桥对缺失区进行修复。以垂直向均匀加载和集中加载两种方式，用电子散斑干涉技术比较分析基牙牙槽骨受载前后的变形分布。结果：两种修复体都可以使基牙牙槽骨的离面位移减少，以固定修复后基牙牙槽骨的离面位移减少得较为显著。结论：两种设计都有其合理性，以固定义齿修复对于改善牙槽骨的力学状况优于铸造三臂卡环为固位体的活动义齿     

三种活动义齿基牙及其支持组织表面的应力分析

目的 :比较在局部可摘义齿修复中锻造卡环、铸造卡环和隐形义齿对基牙牙周组织表面应力的差异。方法 :分别用三种不同卡环的固位方式制作双侧游离端局部义齿 ,施加垂直压力 ,测试不同位点牙周组织表面应力。结果 :三种卡环义齿对基牙根尖部牙周组织的作用力无显著差别 ,而对牙颈部牙周组织及支承牙槽嵴的应力差异显著 (P <0 .0 5 ) ,具有统计学意义。结论 :在相同加载条件下 ,铸造卡环对牙颈部牙周组织产生的应力最大 ,隐形义齿对支承牙槽嵴产生的应力最大。     

卡环固位力与基牙倒凹深度的关系

目的 了解卡环固位力与基牙倒凹深度间的变化关系，为卡环设计获得最佳效果提供依据。方法 采用Chatillon测力仪，测定临床常用钴铬合金铸造三臂卡，在前磨牙、磨牙的0．25mm、0．50mm、0．75mm三个倒凹深度上的固位力。结果 倒凹深度越大，卡环固位力也越大；相同倒凹条件下，磨牙卡环的固位力比前磨牙卡环大。不同基牙、不同倒凹深度对于卡环固位力均存在显著影响。结论 在材料弹性极限内，卡环固位力与进入基牙深度成正变关系。     

选择性激光熔融与铸造钛合金卡环的模拟摘戴固位力研究

目的通过模拟患者卡环摘戴实验,研究3D打印和铸造2种不同加工工艺对钛合金卡环固位力变化的影响,为卡环的临床设计及制作提供参考。方法用计算机辅助设计(CAD)方法进行基牙、牙冠和卡环的设计。卡环设计为0.25和0.75 mm ^2种倒凹深度,其他参数相同;加工方式分3组,实验组分别用EOSINT和Concept Laser对设计好的数据进行3D打印成型,对照组为铸造工艺卡环组,合计36组。用万能力学测试仪进行模拟卡环摘戴的循环实验,总循环次数为15000次,记录初始固位力,并每1500次记录1次固位力。结果相同的加工工艺,0.75 mm倒凹深度的卡环固位力大于0.25 mm倒凹深度的卡环固位力;其他参数相同时,选择性激光熔化成型(SLM)的钛合金卡环固位力大于失蜡铸造的钛合金卡环固位力;尚不能认为EOSINT和Concept Laser这2种打印系统加工的卡环固位力存在差异。结论SLM技术成型的钛合金卡环固位力比失蜡铸造钛合金卡环固位力更高。失蜡铸造的钛合金卡环倒凹深度应该设计为0.75 mm,而使用数字化设计配合3D打印制造的钛合金卡环倒凹深度为0.25 mm就可以达到临床需求;EOSINT和Concept Laser这2种SLM系统成型的钛合金卡环固位力基本相同。     

卡环弹性形变限度的测试与临床意义

目的：探讨三种常用金属卡环弹性形变与卡环进入倒凹量的关系。方法：使用作者与有关人员自行设计的卡环张开位移钳，电子万能材料测试仪测试三种金属卡环弹性形变。结果：不锈钢丝卡环弹性最高，１８－８铬镍合金铸造卡环弹性较差，钴铬合金铸造卡环弹性最小。结论：不锈钢丝磨牙卡环进入倒凹量可大于０．５ｍｍ，双尖牙环进入倒凹量０．５ｍｍ，铸造合金磨牙卡环进入倒凹量应小于０．５ｍｍ，铸造合金双尖牙卡环进入倒凹量应小于０．２５ｍｍ。     

人工唾液和氟化物对钴铬合金卡环疲劳强度及粗糙度影响的研究

目的:探讨人工唾液和氟化物对钴铬合金卡环疲劳强度及粗糙度的影响.方法:用成品卡环蜡型制作钴铬合金卡环60个,分为6组,分别在空气中、人工唾液和氟化物中进行测试,初始载荷强度和疲劳失效前的载荷循环次数被自动记录;疲劳裂纹和表面形貌进行扫描电镜分析.用精密粗糙度测量仪检测各组表面粗糙度.结果:钴铬合金卡环在不同测试条件下的...